TC11鈦合金具有比強(qiáng)度高、耐高溫、耐腐蝕和加工性良好等特點(diǎn)，常作為結(jié)構(gòu)材料用于制造壓氣機(jī)盤、葉片等零部件，有著廣泛的應(yīng)用[1-4]。近年來(lái)，隨著技術(shù)水平的不斷提高，對(duì)TC11鈦合金的需求逐年提升，同時(shí)也對(duì)TC11鈦合金的使用性能，尤其是綜合力學(xué)性能提出了更高的要求。為了獲得綜合力學(xué)性能良好的TC11鈦合金，工業(yè)上常通過(guò)退火處理、淬火時(shí)效處理和形變熱處理等工藝來(lái)改善微觀組織結(jié)構(gòu)[5-9]。白鷺等[10]對(duì)TC11進(jìn)行了700℃熱旋壓+時(shí)效處理，研究表明，TC11的抗拉強(qiáng)度最大可達(dá)到1242MPa，與退火態(tài)的TC11鈦合金原料相比，綜合力學(xué)性能得到了顯著的提升。然而，這些方法存在工藝周期長(zhǎng)、工藝復(fù)雜等缺點(diǎn)。因此，探索一種新的熱處理技術(shù)，對(duì)提高鈦合金的綜合力學(xué)性能具有重要意義。

近年來(lái)研究發(fā)現(xiàn)，在熱處理過(guò)程中施加壓力可以促進(jìn)新相形核，細(xì)化晶粒尺寸，從而改善材料的微觀結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能[11-15]。Gu等[16]對(duì)熔滲后的Cu-Cr合金進(jìn)行了高壓熱處理，結(jié)果表明，經(jīng)過(guò)3GPa的高壓處理后，Cu-Cr合金的硬度和壓縮屈服強(qiáng)度分別為134HB和241MPa，比滲透態(tài)Cu-Cr合金的分別提高了11.67%和19.31%。Wei等[17]研究發(fā)現(xiàn)，在2GPa和474K下處理1h后，Al-Mg合金的力學(xué)性能顯著改善，拉伸強(qiáng)度達(dá)到467MPa，屈服強(qiáng)度達(dá)到245MPa，是常壓處理的3倍。劉建強(qiáng)等[18]對(duì)TC6鈦合 金進(jìn)行了2GPa高壓熱處理，研究發(fā)現(xiàn)，經(jīng)2GPa高壓熱處理后，TC6合金的硬度為5.27GPa，彈性模量為131.36GPa，較退火態(tài)的4.12GPa和117.24GPa有了較大的提升。然而，現(xiàn)階段關(guān)于高壓熱處理對(duì)TC11合金微觀組織影響和力學(xué)性能關(guān)系的研究較少。為此，本文將研究高壓熱處理對(duì)TC11鈦合金微觀組織和力學(xué)性能的影響規(guī)律。

1、實(shí)驗(yàn)

選擇退火態(tài)的TC11鈦合金為研究對(duì)象，其化學(xué)成分如表1所示。采用六面頂高壓設(shè)備對(duì)試樣尺寸為Φ6mm×10mm的退火態(tài)TC11鈦合金試樣進(jìn)行高壓熱處理實(shí)驗(yàn)，其工藝示意圖如圖1所示。高壓熱處理工藝流程如下：分別在1、3、5GPa壓力下，將退火態(tài)TC11鈦合金試樣加熱至1000℃并保持20min，然后斷電取出試樣，空冷至室溫。為了對(duì)比研究，在常壓下對(duì)退火態(tài)TC11鈦合金試樣進(jìn)行熱處理，其工藝過(guò)程為：在KL-12D箱式電阻爐中將試樣加熱至1000℃并保持20min，然后取出試樣空冷至室溫。

采用納米力學(xué)測(cè)試儀（納米壓痕壓頭為曲率半徑150nm的Berkovich壓頭）對(duì)高壓熱處理和常壓熱處理的TC11鈦合金試樣的抗塑性變形能力進(jìn)行測(cè)試，采用的外力載荷為3000μN(yùn)，載荷保持時(shí)間為2min，載荷加載和卸載速率均為90μN(yùn)/s。采用WDW3100型電子萬(wàn)能實(shí)驗(yàn)機(jī)和FM-ARS-9000型硬度計(jì)對(duì)實(shí)驗(yàn)試樣的室溫抗壓強(qiáng)度和硬度進(jìn)行測(cè)試。采用Gleeble-3800熱模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)測(cè)試400℃下試樣的抗壓強(qiáng)度，具體過(guò)程如下：以5℃/s的加熱速率升溫到400℃，然后在該溫度下保持3min，在變形速率為1s^?1條件下進(jìn)行熱壓縮實(shí)驗(yàn)。采用S-4800掃描電子顯微鏡（SEM）對(duì)試樣的顯微組織和壓縮斷口進(jìn)行分析。采用DMAX-RB型號(hào)X射線衍射儀（XRD）分析試樣物相組成，采用JEOL-2010透射電子顯微鏡（TEM）觀察試樣的微觀組織和位錯(cuò)密度。

2、結(jié)果與分析

2.1高壓熱處理后TC11鈦合金微觀組織

不同狀態(tài)下TC11鈦合金的顯微組織如圖2所示。由圖2a可以看出，原始退火態(tài)TC11鈦合金試樣的微觀組織由α相和晶間β相組成，其中α相為圖2a中的白色組織，表現(xiàn)出不規(guī)則的塊狀和條狀特征，β相為晶間黑色組織。圖2b為經(jīng)1000℃常壓退火處理后的微觀組織形貌，可以看到，組織由條狀α相和晶間β組成。與原始退火態(tài)相比，圖2b中α相的特征形貌發(fā)生了變化，由不規(guī)則的塊狀全部轉(zhuǎn)化為條狀，經(jīng)測(cè)量，常壓處理后，α相板條束長(zhǎng)度約為21.5μm，板條束寬度約為3.45μm，如圖2c—e所示，經(jīng)高壓熱處理后，組織中的α相呈頸縮連接或局部斷開的細(xì)條狀，與常壓熱處理的試樣相比，經(jīng)過(guò)高壓熱處理的TC11鈦合金組織中的α相得到了明顯細(xì)化，α相板條束長(zhǎng)度為8~10μm，板條束寬度為1.4~1.6μm。進(jìn)一步分析1、3、5GPa壓力處理試樣微觀組織的差異，可以發(fā)現(xiàn)，隨著壓力的增大，合金的組織特征變化不明顯，相比之下，3GPa壓力處理后的組織較細(xì)，α相板條束的長(zhǎng)度約為8.25μm，寬度約為1.45μm，因此，選擇3GPa壓力處理試樣為代表，與常壓熱處理試樣進(jìn)行對(duì)比分析。

以3GPa高壓熱處理試樣和常壓處理試樣為例，進(jìn)行TEM形貌對(duì)比分析，研究高壓熱處理與常壓熱處理對(duì)TC11鈦合金顯微組織的影響。圖3a為常壓熱處理TC11鈦合金的TEM形貌，可以看出，α相呈條狀且平直的形態(tài)特征。圖3b為3GPa高壓熱處理后的微觀組織，可以觀察到，條狀的α相有熔斷現(xiàn)象，并且組織中形成大量散亂的細(xì)小條狀α相。進(jìn)一步對(duì)組織內(nèi)部的位錯(cuò)特征進(jìn)行對(duì)比分析，結(jié)果如圖4所示。可以發(fā)現(xiàn)，經(jīng)3GPa高壓熱處理后，組織中的位錯(cuò)密度較常壓熱處理后的位錯(cuò)密度明顯提高。常壓和3GPa高壓熱處理試樣的XRD結(jié)果如圖5所示，可以看出，3GPa高壓熱處理和常壓熱處理后的TC11鈦合金組織均由α相和β相兩相組成，僅是α相、β相的衍射峰強(qiáng)度和峰位有所不同。由此可見，高壓熱處理能改變TC11鈦合金組成相的形狀、大小、數(shù)量與分布，但并未導(dǎo)致新相生成。

對(duì)常壓和高壓熱處理后TC11鈦合金的組織變化規(guī)律進(jìn)行分析，認(rèn)為當(dāng)TC11鈦合金被加熱至1000℃時(shí)，合金處在β單相區(qū)，在隨后的冷卻過(guò)程中，TC11鈦合金將發(fā)生β相向α相轉(zhuǎn)變[19]，因此，經(jīng)過(guò)常壓熱處理和高壓熱處理后，TC11微觀組織由α相和晶間β相組成。進(jìn)一步對(duì)高壓熱處理后的組織細(xì)化原因進(jìn)行分析。研究表明，一方面在高壓熱處理過(guò)程中，超高壓力會(huì)使合金產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力、基體組織中產(chǎn)生大量位錯(cuò)[20]，這為固體相變過(guò)程中新相的形核提供了更多的位置，提高了晶核的成核率[21]。另一方面，超高壓力會(huì)降低原子的擴(kuò)散系數(shù)，抑制晶核長(zhǎng)大[22]。故在經(jīng)過(guò)高壓熱處理后的TC11鈦合金內(nèi)，出現(xiàn)了細(xì)條狀α相，組織有所細(xì)化。

2.2高壓熱處理后TC11鈦合金力學(xué)性能

2.2.1抗塑性變形能力

TC11鈦合金在常壓和高壓熱處理后納米壓痕載荷與納米壓痕深度之間的關(guān)系如圖6所示?？梢钥闯?，常壓熱處理和3GPa高壓熱處理后的TC11鈦合金在納米壓痕結(jié)果曲線上均出現(xiàn)了一個(gè)平臺(tái)，表明合金發(fā)生了蠕變現(xiàn)象。常壓熱處理和3GPa高壓熱處理后TC11鈦合金納米壓痕結(jié)果如表2所示。在相同載荷下，3GPa高壓熱處理后TC11鈦合金的硬度、彈性模量分別為5.19HV和128.04GPa，均高于常壓熱處理后TC11鈦合金試樣的4.06HV和115.68GPa。而經(jīng)3GPa高壓熱處理后，TC11鈦合金的蠕變量、最大壓痕深度和卸載后殘留壓痕深度均小于常壓熱處理后TC11鈦合金試樣的。相關(guān)研究表明，納米壓痕實(shí)驗(yàn)卸載后的殘余壓痕深度可以表征合金的抗塑性變形能力，殘余壓痕深度越大，表示塑性變形越大[23-24]。因此，3GPa高壓熱處理可以提高TC11鈦合金的塑性與變形抗力。

2.2.2硬度

常壓和高壓熱處理后TC11鈦合金硬度與壓力的關(guān)系曲線如圖7所示，其中0GPa代表常壓熱處理?？梢悦黠@看出，經(jīng)高壓熱處理后，合金的硬度高于常壓退火處理TC11鈦合金的硬度（335HV）。當(dāng)壓力為1~5GPa時(shí)，隨著壓力的增大，TC11鈦合金的硬度有所增大，但超過(guò)3GPa以后，合金的硬度基本沒(méi)有明顯變化。由測(cè)試結(jié)果可知，經(jīng)3GPa高壓熱處理后，TC11鈦合金的硬度為378HV，較相同加熱溫度和保溫時(shí)間的常壓熱處理的硬度（335HV）提高了12.84%。

2.2.3抗壓強(qiáng)度

TC11鈦合金抗壓強(qiáng)度與壓力的關(guān)系如圖8所示?？梢钥吹剑邏簾崽幚砗蠛辖鸬氖覝睾透邷乜箟簭?qiáng)度均高于常壓熱處理后合金的室溫和高溫抗壓強(qiáng)度。當(dāng)壓力為1~5GPa時(shí)，隨著壓力的增大，TC11鈦合金的室溫和高溫抗壓強(qiáng)度變化不明顯。由實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知，經(jīng)3GPa熱處理后，TC11鈦合金的室溫抗壓強(qiáng)度和400℃抗壓強(qiáng)度分別為1610MPa和1442MPa，分別較相同加熱溫度和保溫時(shí)間的常壓退火處理的室溫抗壓強(qiáng)度（1465MPa）和400℃抗壓強(qiáng)度（1328MPa）提高了9.89%和8.58%。

常壓和高壓熱處理后TC11鈦合金室溫壓縮斷口形貌如圖9所示?？梢钥闯?，與常壓熱處理后的相比，3GPa高壓熱處理后的TC11鈦合金斷口平整，斷口中的韌窩數(shù)量明顯減少，韌窩深度也顯著降低。這也佐證了3GPa高壓熱處理后TC11鈦合金的強(qiáng)度較常壓熱處理后的強(qiáng)度高。

2.3組織與性能相關(guān)性

對(duì)高壓熱處理可以改善TC11鈦合金力學(xué)性能的原因進(jìn)行分析。研究表明，一方面，經(jīng)高壓熱處理后，合金組織內(nèi)部存在比常壓熱處理更高的位錯(cuò)密度[25]，在位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)過(guò)程中更容易發(fā)生位錯(cuò)之間的交割和相互纏結(jié)，從而造成位錯(cuò)塞積，產(chǎn)生加工硬化效果，提高合金的強(qiáng)度和硬度力學(xué)性能。另一方面，高壓熱處理可以抑制元素?cái)U(kuò)散速率[26]，細(xì)化TC11鈦合金微觀組織，組織細(xì)化將會(huì)使塑性變形更均勻，有效減少內(nèi)應(yīng)力集中，更有利于提高合金塑性。綜上所述，經(jīng)過(guò)高壓熱處理后，TC11鈦合金的抗塑性變形能力、硬度和抗壓強(qiáng)度等力學(xué)性能得到了一定的提升。

3、結(jié)論

研究了高壓熱處理對(duì)TC11鈦合金微觀組織和力學(xué)性能的影響，得到以下結(jié)論：

1）經(jīng)過(guò)高壓熱處理后，TC11鈦合金的抗塑性變形能力、硬度和抗壓強(qiáng)度均在一定程度上有所提高。當(dāng)TC11鈦合金經(jīng)3GPa壓力、1000℃保溫20min熱處理后，硬度、室溫抗壓強(qiáng)度和400℃抗壓強(qiáng)度分別為378HV、1610MPa和1442MPa，較相同工藝常壓熱處理后的分別提高了12.84%、9.89%和8.58%。

2）對(duì)高壓熱處理改善TC11鈦合金力學(xué)性能的機(jī)制進(jìn)行分析，結(jié)果表明，高壓熱處理可以細(xì)化TC11鈦合金組織，增大基體的位錯(cuò)密度，從而提高了TC11鈦合金的綜合力學(xué)性能。

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