Ti60（Ti-6Al-0.4Mo-0.4Nb-4Sn-0.9Ta-3.5Zr）是我國自主研發(fā)的一種近α型高溫鈦合金[1]，具有高比強(qiáng)度和良好的高溫抗氧化性等優(yōu)點(diǎn)，服役溫度可達(dá)600℃，是航空發(fā)動(dòng)機(jī)、壓氣機(jī)整體葉盤的重要材料之一。整體葉盤是先進(jìn)高性能航空發(fā)動(dòng)機(jī)中實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)創(chuàng)新與技術(shù)跨越的核心部件[2]，鈦合金整體葉盤在制造和服役過程中常產(chǎn)生加工超差、磨損和裂紋等缺陷，直接報(bào)廢會(huì)造成極大浪費(fèi)[2-3]，因此可靠的高品質(zhì)的修復(fù)技術(shù)是整體葉盤工程化應(yīng)用的關(guān)鍵。

傳統(tǒng)的整體葉盤修復(fù)技術(shù)有TIG焊、MIG焊、電鍍刷、熱噴涂火焰、等離子或爆炸噴涂等，但存在對基體熱輸入大、殘余應(yīng)力水平高、基體變形大、修復(fù)區(qū)與零件本體結(jié)合強(qiáng)度低且自動(dòng)化困難等問題[4]。激光增材修復(fù)技術(shù)與激光增材制造具有相同的技術(shù)原理，具有高適應(yīng)性、高靈活性、高成形柔性、加工便捷性、低成本及高精度等優(yōu)勢[5-7]，是整體葉盤修復(fù)的最佳選擇。

近年來，國內(nèi)外相關(guān)研究機(jī)構(gòu)對鈦合金激光成形和激光增材修復(fù)進(jìn)行了研究，分析了激光增材修復(fù)基體、沉積區(qū)域和結(jié)合區(qū)域的微觀組織和力學(xué)性能。文獻(xiàn)表明激光增材修復(fù)過程中的加工工藝參數(shù)、成形后熱處理制度對其形貌特征、組織缺陷以及力學(xué)性能具有較大影響，沉積層組織的結(jié)晶過程體現(xiàn)了快速凝固的特點(diǎn)[8-11]。

激光增材修復(fù)Ti60鈦合金的性能好壞很大程度上決定著該材料在工程實(shí)際中的應(yīng)用前景，而目前研究的鈦合金材料主要集中于TC4、Ti17等常規(guī)牌號(hào)，針對新成分Ti60鈦合金的激光增材修復(fù)研究較少，對其組織性能特點(diǎn)認(rèn)識(shí)不足。因此，本工作針對Ti60鈦合金整體葉盤的損傷修復(fù)需求及其成形特性，以鍛造Ti60鈦合金為研究對象，開展激光增材修復(fù)的基礎(chǔ)理論和組織性能的研究。通過分析鍛造基體區(qū)、熱影響區(qū)、激光增材修復(fù)區(qū)的宏微觀組織、相組成以及顯微硬度和拉伸性能的差異，研究修復(fù)前后顯微組織與力學(xué)性能變化，建立激光增材修復(fù)技術(shù)與組織、性能的關(guān)系，為Ti60鈦合金的應(yīng)用提供理論基礎(chǔ)。

1、實(shí)驗(yàn)

本研究的激光增材修復(fù)實(shí)驗(yàn)在北京航空航天大學(xué)大型金屬構(gòu)件增材制造國家工程實(shí)驗(yàn)室所研發(fā)的數(shù)控激光增材制造設(shè)備上完成，激光增材修復(fù)保護(hù)箱內(nèi)充滿高純氬保護(hù)氣。

修復(fù)試樣基體是尺寸為Φ120mm×65mm的Ti60鈦合金鍛件，增材制造成形大塊試樣時(shí)，為提高沉積效率，一般選用大粒徑粉末，因此本試驗(yàn)選用等離子旋轉(zhuǎn)電極霧化法制備的Ti60鈦合金大粒徑粉末作為添加材料，粉末粒度為50~150目（粒徑約106~270μm）?；呐c粉末的化學(xué)成分如表1所示。Ti60鈦合金粉末呈形狀規(guī)則的球形、表面無明顯冶金缺陷。實(shí)驗(yàn)前對粉末進(jìn)行烘干處理，同時(shí)用砂紙將基材表面打磨，然后用丙酮和清水清洗干凈。

激光增材修復(fù)工藝參數(shù)如表2所示。

圖1a是激光增材修復(fù)過程示意圖，修復(fù)高度為55mm，對完成沉積后的Ti60鈦合金修復(fù)試樣進(jìn)行去應(yīng)力退火（670℃/4h/AC）處理以消除殘余應(yīng)力，但不改變微觀組織。采用線切割、打磨、拋光、腐蝕（HF:HNO₃:H₂O=1:6:43）后制成金相樣品（5mm×10mm×5mm），對試樣進(jìn)行光學(xué)金相顯微組織、掃描電子顯微組織觀察，并采用掃描電子顯微鏡配套設(shè)備能譜分析儀（EDS）定性分析各區(qū)域組織元素及其成分含量。組織觀察完成后進(jìn)行XRD試驗(yàn)和硬度測試。試樣取樣示意圖如圖1b所示，WSZ為鍛造基材區(qū)，LARZ為激光增材修復(fù)區(qū)。按照GB/T228.1-2010標(biāo)準(zhǔn)加工拉伸試樣，室溫拉伸試驗(yàn)在S2011643型100kN疲勞試驗(yàn)機(jī)（雙軸）上進(jìn)行。

2、結(jié)果與討論

2.1顯微組織

圖2為Ti60鈦合金激光增材修復(fù)試樣在XZ截面的組織圖。圖2a為宏觀組織圖像，可以明顯觀察到鍛造基材區(qū)（wrought substrate zone,WSZ）和激光增材修復(fù)區(qū)（laser additive repair zone,LARZ），2個(gè)區(qū)域間有較好的物理冶金結(jié)合。由于組織內(nèi)結(jié)晶學(xué)取向的不同，修復(fù)區(qū)組織呈現(xiàn)明暗交替生長的現(xiàn)象。LARZ內(nèi)存在貫穿多個(gè)沉積層外延生長的柱狀晶，沿著增高方向可以清晰地看到β柱狀晶晶界，如圖2b所示。連續(xù)晶界α相在初生β晶界上形成，柱狀晶寬度為90~140μm。原始β柱狀晶內(nèi)部的顯微組織如圖2b1所示，可以看出，顯微組織由細(xì)小網(wǎng)籃組織和多個(gè)平行的α相片層形成α集束組成，片層寬度為0.49~2.47μm，長度為3.95~14.35μm。從圖2c可以看出WSZ是典型的雙態(tài)組織，在β相轉(zhuǎn)變組織的基體上分布著等軸初生α相。等軸α相尺寸較小且含量較低，約為10.3%。

熱影響區(qū)（heat affected zone,HAZ）是LARZ和WSZ的過渡區(qū)域，在圖2a的宏觀組織圖像中未觀察到是因?yàn)樾迯?fù)過程中對基體的熱輸入比較小，使得基體組織變化不大，熱影響區(qū)范圍相對較小。如圖3a所示，熱影響區(qū)不同區(qū)域顯微組織有差異，越靠近LARZ，等軸α相的邊界越模糊，難以分辨。在HAZ中，等軸α相板條化（圖3a中的橢圓區(qū)域所示），晶界α相開始形成。圖3b為等軸α相板條化區(qū)域的高倍掃描圖像，呈現(xiàn)出HAZ區(qū)域特有的陰影特征。如圖3c和3d所示，熱影響區(qū)上部與下部均有少量由尺寸較小的α板條長大合并成的粗大α板條，熱影響區(qū)上部較下部組織更為細(xì)密。對比圖2和圖3可以發(fā)現(xiàn)，HAZ組織呈現(xiàn)出由鍛造的雙態(tài)組織向快速凝固的網(wǎng)籃組織過渡的特征。

在激光增材修復(fù)過程中，熔池凝固的溫度梯度基本沿著沉積方向，因此熔池內(nèi)的晶粒沿著激光沉積方向生長，從而形成有一定擇優(yōu)取向的連續(xù)生長的粗大柱狀晶。在激光增材修復(fù)層層堆積的過程中，隨著激光束的運(yùn)動(dòng)，高溫、高能量熔池對已沉積層進(jìn)行快速加熱和冷卻的微熱處理，不斷進(jìn)行著α相→β相→α相的轉(zhuǎn)變。激光的熱量使熔池內(nèi)的溫度迅速上升至β相轉(zhuǎn)變溫度，發(fā)生α→β相變。隨著激光束的離開，發(fā)生β→α相變，由于α相和β相之間的Burgers取向關(guān)系[12]，大量α相沿著不同的方向以板條狀相互編織長大，形成網(wǎng)籃組織。

對3個(gè)區(qū)域進(jìn)行了XRD分析，圖4給出的XRD結(jié)果顯示3個(gè)區(qū)域衍射峰對應(yīng)的2θ角相差不大且僅能發(fā)現(xiàn)α-Ti對應(yīng)的衍射峰。這說明3個(gè)區(qū)域組中均沒有或只有少量殘余的β相，與上文顯微組織分析一致。從圖2及圖3中可以看到3個(gè)區(qū)域內(nèi)均存在彌散分布的析出相，尺寸為1~3μm。但在XRD分析結(jié)果中沒有出現(xiàn)這一微小衍射峰的原因可能與XRD紅外光斑大小、析出相的體積分?jǐn)?shù)、尺寸等因素有關(guān)。

圖5為LARZ和WSZ區(qū)域顯微組織中析出相的SEM觀察結(jié)果，可以看出該析出相的形貌與一般金屬凝固時(shí)的樹枝晶的生長形貌不同，圖5a呈現(xiàn)出小面花瓣晶形貌，圖5b呈現(xiàn)小面輻射團(tuán)簇晶形貌，圖5c呈現(xiàn)三維網(wǎng)絡(luò)小面樹枝狀形貌。因?yàn)楦鲄^(qū)域形成過程中的凝固冷卻速度不同所以呈現(xiàn)出不同的生長形態(tài)。測定各區(qū)域中該析出相的含量，發(fā)現(xiàn)在LARZ內(nèi)含量最高。推測這3種形貌的析出相均是在非平衡凝固條件下析出的小平面相，生長機(jī)制為依靠固液界面上孿晶和螺位錯(cuò)等晶體缺陷所產(chǎn)生的臺(tái)階側(cè)向擴(kuò)展生長[13]。

為了確定析出相的類型，對存在析出相的顯微組織進(jìn)行EDS面掃分析，圖6是EDS面掃結(jié)果。從EDS分層圖像中可看出，Ti和Al在析出相上貧化，Sn在析出相上富集，而Si和Zr分布比較均勻?？膳袛?，該析出相主要為錫化物。

有研究表明[14]，在一定的成分范圍內(nèi)Ti與合金元素Al、Sn等固溶處理可以得到初級(jí)無序固溶體，且當(dāng)合金元素Al、Sn等含量達(dá)到臨界固溶度時(shí)，無序固溶體六方密堆結(jié)構(gòu)對稱性開始發(fā)生變化，析出有序相α2，即Ti3X(X=Sn,Al)。因此將析出相化學(xué)式近似地表示為Tix(Al,Sn)y，對析出物進(jìn)行元素含量分析，結(jié)果如表3，根據(jù)原子分?jǐn)?shù)的數(shù)據(jù)求得，x/y≈3.0，故推測該析出物可能為Ti3(Al,Sn)。

2.2顯微硬度

激光增材修復(fù)Ti60鈦合金鍛件在XZ截面沿沉積方向的顯微硬度（HV）分布情況如圖7所示，橫坐標(biāo)為距離，零點(diǎn)選擇在HAZ與WSZ交界處。由圖2c可知，WSZ等軸α相體積分?jǐn)?shù)較高，等軸α相和β轉(zhuǎn)變組織有不同的硬度，在測試時(shí)，使得硬度有所波動(dòng)，該區(qū)域硬度平均值大約為3692.44MPa。LARZ硬度平均值大約為3481.55MPa，相對WSZ低5.7%，其原因在于WSZ中片層次生α相相對于LARZ中的片層α相更為細(xì)小。由Hall-Petch關(guān)系可知，組織越細(xì)小，對位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的阻礙作用就越強(qiáng)。但3個(gè)區(qū)域硬度相差不大。結(jié)合圖中的壓痕圖及橫坐標(biāo)距離，可以得出HAZ寬度約為900μm。HAZ硬度平均值大約為3713.61MPa，波動(dòng)較小，表明組織較為均勻。

2.3室溫拉伸性能

激光增材修復(fù)Ti60鈦合金修復(fù)試樣室溫拉伸性能測試結(jié)果如表4所示。分析表中數(shù)據(jù)可知，激光增材修復(fù)Ti60鈦合金縱向拉伸試樣的平均抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度分別為992.4和916.6MPa，斷后伸長率和斷面收縮率的平均值分別為8.5%和14.6%。斷后伸長率及斷面收縮率數(shù)據(jù)較為分散，波動(dòng)很大。但總體來看，激光增材修復(fù)試樣的強(qiáng)度優(yōu)于Ti60鈦合金鍛件強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)，塑性與鍛件標(biāo)準(zhǔn)相差不大，已達(dá)到實(shí)際工程應(yīng)用要求。

圖8是試樣拉伸失效宏觀照片，可以看出只有試樣2的斷裂位置在WSZ，其余試樣最終斷裂位置均在LARZ。試樣2可以看到明顯的頸縮，其余試樣只發(fā)生了不同程度的微小頸縮，這說明WSZ較LARZ具有更好的塑性。

對激光增材修復(fù)Ti60鈦合金室溫拉伸試樣2和試樣4進(jìn)行斷口形貌分析，如圖9。斷口宏觀形貌如圖9a和圖9e所示，兩試樣斷口均較為平整光亮，剪切唇瞬斷區(qū)范圍較小，觀察不到明顯的纖維區(qū)。斷口位置在WSZ的試樣2的斷口存在少量解理面（圖9b），一定數(shù)量的二次裂紋（圖9c）以及一些大尺寸韌窩（圖9d）。斷口位置在LARZ的試樣4的斷口存在解理面、撕裂棱等解理形貌（圖9f~9g），剪切唇區(qū)域內(nèi)存在少量較淺的小尺寸韌窩（圖9h）。

圖10為試樣2和試樣4的亞表面形貌，可以看出無論試樣2還是試樣4，均呈現(xiàn)出混合斷裂的特征。在鈦合金雙態(tài)組織中，β轉(zhuǎn)變組織的強(qiáng)度低于等軸初生α相[15]，使得基體中裂紋萌生于β轉(zhuǎn)變組織中的片狀α相界面或者等軸狀初生α相晶界處。由于等軸狀初生α相具有高的位錯(cuò)密度，可以起到阻礙裂紋萌生的效果，且當(dāng)裂紋遇到等軸初生α相及較寬的板條α相時(shí)，其更容易發(fā)生偏轉(zhuǎn)[16]，故斷口位置在WSZ的試樣2的斷口裂紋擴(kuò)展路徑更加曲折，這也表明WSZ塑性較好。在片層組織中，當(dāng)裂紋遇到不同位向的α集束時(shí)，由于α相的強(qiáng)度較高，裂紋前沿難以穿過α集束，在應(yīng)力的作用下，裂紋前沿在集束邊界發(fā)生劇烈的塑性變形，擴(kuò)展方向發(fā)生偏轉(zhuǎn)裂紋的擴(kuò)展（如圖10b中矩形框所示）消耗更多能量。然而，晶粒變形的不協(xié)調(diào)和不同位向集束的交界處發(fā)生滑移堵塞，導(dǎo)致塑性降低，進(jìn)而導(dǎo)致激光增材修復(fù)區(qū)斷裂韌度低于基材區(qū)，值得注意的是，在2種裂紋擴(kuò)展路徑上并沒有觀察到Ti3(Sn,Al)相的存在。

在拉伸過程中，晶界α相及α/β相界面作為滑移傳遞的阻礙，易產(chǎn)生位錯(cuò)塞積和應(yīng)力集中，難以協(xié)調(diào)變形從而開裂[16-20]。原始β柱狀晶晶粒內(nèi)部的片層α相取向雜亂，在變形協(xié)調(diào)的過程中容易形成圖10b所述情況，位錯(cuò)在界面處大量塞積，從而導(dǎo)致應(yīng)力集中，且LARZ中存在大量尺寸不一的連續(xù)晶界α相，微裂紋易在晶界α相處萌生，短裂紋會(huì)沿著晶界、相界面快速擴(kuò)展、連接，直至最終斷裂。

3、結(jié)論

1）激光增材修復(fù)Ti60鈦合金可分為鍛造基材區(qū)、熱影響區(qū)和激光增材修復(fù)區(qū)3個(gè)區(qū)域。修復(fù)區(qū)組織為貫穿多個(gè)沉積層外延生長的柱狀晶，柱狀晶的生長方向基本平行于沉積方向或略向掃描方向傾斜。柱狀晶內(nèi)是分布均勻的細(xì)小α相網(wǎng)籃組織。熱影響區(qū)組織表現(xiàn)出由基體的鍛造雙態(tài)組織向修復(fù)區(qū)組織過渡的特征，寬度約為900μm。

2）激光增材修復(fù)Ti60鈦合金3個(gè)區(qū)域組織基體中均彌散分布著尺寸為1~3μm的小平面相Ti3(Sn,Al)。析出相在激光增材修復(fù)區(qū)含量最高，呈現(xiàn)出小面花瓣晶、小面輻射團(tuán)簇晶形貌，而在基材區(qū)則呈現(xiàn)出三維網(wǎng)絡(luò)小面樹枝狀形貌。

3）鍛造基材區(qū)、熱影響區(qū)以及激光增材修復(fù)區(qū)3個(gè)區(qū)域的硬度平均值分別為3692.44、3713.61、3481.55MPa，3個(gè)區(qū)域硬度基本相當(dāng)。

4）激光增材修復(fù)Ti60鈦合金縱向拉伸試樣的斷裂機(jī)制為混合斷裂，室溫拉伸斷裂失效位置基本上在強(qiáng)度較低的修復(fù)區(qū)內(nèi)。抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度的平均值分別為992.4和916.6MPa，優(yōu)于Ti60鈦合金鍛件標(biāo)準(zhǔn)；斷后伸長率和斷面收縮率的平均值分別為8.5%和14.6%，與Ti60鈦合金鍛件標(biāo)準(zhǔn)相差不大，達(dá)到實(shí)際工程應(yīng)用要求。

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