反 應(yīng) 結(jié) 構(gòu) 材 料 （ ｒｅａｃｔｉｖｅ?。螅簦颍酰悖簦酰颍幔臁。恚幔簦澹颍椋幔欤?，RSMs ）是一種兼具結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和釋能效應(yīng)的結(jié)構(gòu)-功能一體化材料，最早由 Ｈｕｇｈ 等 ［1] 以反應(yīng)破片（ｒｅａｃｔｉｖｅｆｒａｇｍｅｎｔｓ ）的形式提出。 RSMs在常規(guī)狀態(tài)下保持穩(wěn)定，但在極端載荷（如高溫，高速撞擊等）作用下，可以誘發(fā)組元間以及組元與環(huán)境間的高放熱反應(yīng)，產(chǎn)生強(qiáng)烈的燃燒甚至類爆轟效果 ［2-3] 。用 RSMs來代替?zhèn)鹘y(tǒng)戰(zhàn)斗部中的惰性部件，如殼體、破片等，可以實(shí)現(xiàn)動能侵徹與化學(xué)能相結(jié)合的雙重毀傷效果，大幅提升傳統(tǒng)戰(zhàn)斗部的毀傷威力 ［4] 。由于RSMs 在軍事裝備方面較高的應(yīng)用價(jià)值，成為當(dāng)前高效毀傷領(lǐng)域的一個(gè)研究熱點(diǎn)。特殊的服役環(huán)境要求反應(yīng)結(jié)構(gòu)材料具備以下特點(diǎn)：（1 ）足夠高的強(qiáng)度和一定的塑性，確保材料在爆炸驅(qū)動和侵徹目標(biāo)過程中的完整性；（2 ）足夠高的密度，確保材料在飛行末端保持優(yōu)良的侵徹能力；（3 ）盡量大的活性元素占比，確保材料在反應(yīng)過程中提供有效的二次毀傷增益。因此，綜合性能優(yōu)異的高密度 RSMs在新一代武器裝備發(fā)展中有著強(qiáng)烈的需求。根據(jù)材料成分特點(diǎn)，目前RSMs主要分為3類：金屬／聚合物型，代表體系如 Ａｌ-ＰＴFe[5]和 Zr－ ＰＴFe[6] ；金屬／金屬氧化物型（鋁熱劑型），代表體系如 Ａｌ ／ Fe₂O₃[7]和 Ａｌ／ＣｕＯ[8] ；金屬合金型，如 Ａｌ基多元合金 [9-10] 、非晶合金 ［11] 等。其中，金屬／聚合物型和金屬／金屬氧化物型RSMs雖然具有優(yōu)良的能量釋放特性，但是密度和強(qiáng)度較低，限制了其實(shí)際應(yīng)用 ［12-13] 。相比之下，金屬合金型 RSMs 的強(qiáng)度、密度調(diào)控空間大，且釋能特性優(yōu)良，更具應(yīng)用潛力 ［14] 。 W-Zr 合金屬于典型的金屬合金型RSMs ，其組元W具備很高的密度和強(qiáng)度，可以確保材料在飛行末端足夠的侵徹能力，組元Zr則具備較高的燃燒熱值和絕熱火焰溫度，是W-Zr合金能量釋放的主要來源，兩組元結(jié)合得到的W-Zr合金 RSMs兼具高密度、高強(qiáng)度、高反應(yīng)釋能等優(yōu)點(diǎn)，受到國內(nèi)外研究人員的廣泛關(guān)注 ［15] 。 W-Zr 合金 RSMs 作為一種極具應(yīng)用潛力的釋能-結(jié)構(gòu)一體化材料，已成為多功能毀傷材料領(lǐng)域的一個(gè)重要發(fā)展方向。本文總結(jié)了W-Zr合金的主要制備方法及工藝流程，并對不同工藝制備合金的力學(xué)性能進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)對比，重點(diǎn)關(guān)注W-Zr 合金在侵徹能力以及釋能特性上的表現(xiàn)，梳理出影響Ｗ-Zr合金進(jìn)一步推廣應(yīng)用的關(guān)鍵問題，并在此基礎(chǔ)上提出了未來W-Zr合金 RSMs的發(fā)展思路，以供后續(xù)研究者參考。

1、制備工藝

1.1　 粉末冶金法

元素Ｗ的熔點(diǎn)高（3422℃ ）、流動性差，很難通過熔煉工藝制備得到成分均勻的W-Zr合金。粉末冶金法是當(dāng)前制備W-Zr合金 RSMs的主要方法，可分為壓制-燒結(jié)兩步法、熱壓法以及機(jī)械合金化法。

1.1.1　 壓制-燒結(jié)兩步法

壓制-燒結(jié)（ｐｒｅｓｓ-ｓｉｎｔｅｒ ）兩步法工藝簡單、適用性強(qiáng)、易于實(shí)現(xiàn)試件的批量生產(chǎn)，在復(fù)合材料的生產(chǎn)制備中有著廣泛的應(yīng)用。張將等 ［16] 采用壓制-燒結(jié)兩步法制得密度9.45g/cm3 、致密度超過90％的 W-Zr合金，合金展現(xiàn)出優(yōu)異的動態(tài)強(qiáng)度及反應(yīng)特性。李朋輝 ［17] 采用模壓制備圓柱狀坯體后，在氬氣氛圍下升溫至1600℃保溫2ｈ得到不同配比的 W-Zr合金（Ｗ20 ／Zr80和 Ｗ57 ／ Zr43 ），但密度測試結(jié)果顯示兩類合金致密度均在75％左右，存在大量缺陷，嚴(yán)重影響合金的強(qiáng)度。由于壓制-燒結(jié)兩步法為無壓燒結(jié)，在燒結(jié)過程中缺少外在的致密驅(qū)動力，要實(shí)現(xiàn)W-Zr合金的近全致密，燒結(jié)溫度應(yīng)當(dāng)接近或高于Zr的熔點(diǎn)溫度（1822℃ ）。

秦穎楠等 ［18] 采用冷等靜壓制坯，將燒結(jié)溫度提升至2200℃，保溫3ｈ ，成功制備出致密度較高且力學(xué)性能滿足相應(yīng)指標(biāo)的W／Zr基 RSMs ，但是2200℃的成型溫度對于燒結(jié)設(shè)備提出了較高的要求。 Ｄａｓ等 ［19] 報(bào)道了一種在較低溫度下制備細(xì)晶W-Zr 合金的方法，實(shí)驗(yàn)將納米Cr2O3 顆粒引入W和 Zr混合粉末，并通過20ｈ的球磨活化以降低燒結(jié)溫度。結(jié)果顯示，球磨活化后的混合粉末經(jīng) 500 MPa 壓實(shí)后，在1500 ℃ 保溫2ｈ得到了致密度91.46％的 W-Zr合金。

1.1.2　 熱壓法

熱壓（ ｈｏｔ　ｐｒｅｓｓｉｎｇ ， ＨＰ ）燒結(jié)，又稱加壓燒結(jié)，是將壓制和燒結(jié)兩個(gè)工序一起完成，在加熱的同時(shí)施加外部壓力，強(qiáng)化燒結(jié)過程，因而可以在較低溫度下實(shí)現(xiàn)材料的全致密化。此外，熱壓燒結(jié)還可以在一定程度上抑制晶粒長大，是制備高性能難熔金屬基復(fù)合材料最為常用的工藝 ［20] 。

Ｘｉｅ等[21] 為獲得高強(qiáng)、高延展性的 W-Zr合金，在2200℃/70 MPa的條件下保溫10ｈ得到全致密的Ｗ-Zr-Ｙ 2 Ｏ 3 合金，經(jīng)150 ℃軋制強(qiáng)化后，材料的極限拉伸強(qiáng)度為911MPa ，斷裂伸長率達(dá)到3.2％ ，展現(xiàn)出良好的綜合力學(xué)性能。劉曉俊等 ［15] 采用熱壓燒結(jié)方法制備了不同配比的W-Zr 合金，燒結(jié)工藝為 1500℃ ／ 20MPa ， 2～3ｈ 保溫時(shí)間，燒結(jié)后樣品致密度為 87.5％～99.2％ ，材料的準(zhǔn)靜態(tài)壓縮強(qiáng)度達(dá)到 1000MPa 以上。

可以發(fā)現(xiàn)，壓力的施加極大地降低了W-Zr 合金的致密溫度。 Ｓｈａｎｇ 等 ［22] 同樣選取 1500 ℃ ／20MPa 作為熱壓工藝參數(shù)，保溫時(shí)間延長至 8ｈ ，獲得的W25.8 －Zr74.2 合 金 長 桿 密 度 7.83 ｇ ／ ｃｍ3 ，致 密 度 提 升 至99.6％ ，說明延長保溫時(shí)間同樣有助于提升Ｗ-Zr合金樣品的致密度。由此可見，在W-Zr合金 RSMs的制備上，熱壓燒結(jié)相較于無壓燒結(jié)所須致密溫度更低，并且致密度普遍增加，更具加工優(yōu)勢。另外，燒結(jié)溫度的降低還可以有效減少W2 Zr， ZrＣ 等化合物的生成，有助于保留合金的釋能潛力。

1.1.3　 機(jī)械合金化法

機(jī)械合金化（ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ａｌｌｏｙｉｎｇ ， ＭＡ ），也被稱為高能球磨，是通過磨球?qū)旌戏勰╅L時(shí)間的高速撞擊碾壓，促使不同組元之間發(fā)生原子擴(kuò)散和固相反應(yīng)，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)合金化 ［23] 。 ＭＡ 屬于非平衡加工工藝，并且是在室溫或低溫條件下進(jìn)行，跳過了熔化、凝固等加工過程，因此往往可以生產(chǎn)出平衡加工工藝無法制備的高性能材料體系，在制備高熔點(diǎn)合金、亞穩(wěn)態(tài)納米復(fù)合材料等方面具備獨(dú)特的優(yōu)勢 ［24-25] 。

由于 ＭＡ 過程中粉末顆粒不斷破碎并重新組合，最終獲得的每個(gè)微粒都是包含所有組分的納米粒子簇。 Ｃｏｖｅｒｄｉｌｌ[26] 為增加W，Zr組元的接觸面積，以Zr的燃燒熱實(shí)現(xiàn)W的引燃，采用 ＭＡ 工藝制備多種成分的 W-Zr混合粉末。表征分析中發(fā)現(xiàn)，W和Zr粉末經(jīng)長時(shí)間球磨處理后， Zr的衍射峰顯著弱化，說明ＭＡ 過程中可能出現(xiàn) Zr向W的固溶。改性粉末的靜爆實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示，實(shí)驗(yàn)中的總能量釋放要高于合金中Zr所含化學(xué)能，顯然，部分W被引燃并參與了釋能反應(yīng)。 Ｚｈａｏ 等 ［27] 系統(tǒng)開展了機(jī)械合金化制備Ｗ-Zr亞穩(wěn)態(tài)合金粉體的研究工作，并對W-Zr合金粉末的固溶度擴(kuò)展機(jī)制、熱穩(wěn)定性機(jī)理等均做了較為詳細(xì)的報(bào)道。整體來看， ＭＡ 工藝在調(diào)控W-Zr 合金性能方面展現(xiàn)出一定的應(yīng)用潛力，但是該工藝主要應(yīng)用在W-Zr粉體的制備，后續(xù)仍需要借助熱壓、放電等離子燒結(jié)（ｓｐａｒｋｐｌａｓｍａ?。螅椋睿簦澹颍椋睿?， ＳＰＳ ）等燒結(jié)工藝才能實(shí)現(xiàn)Ｗ-Zr合金材料的致密成型。

綜上，機(jī)械合金化法在制備W-Zr 合金粉體方面展現(xiàn)出良好的應(yīng)用潛力，并且制備得到的納米晶合金粉體為超飽和固溶體結(jié)構(gòu)或無序非晶結(jié)構(gòu)，以此為原料，有望獲得性能更加優(yōu)異的W-Zr合金。熱壓法相較于壓制-燒結(jié)兩步法，可以降低燒結(jié)溫度、提升燒結(jié)致密度和合金強(qiáng)度，在W-Zr 合金的制備中更具優(yōu)勢。

1.2　 電弧熔煉法

電弧熔煉是指通過持續(xù)的高能集束等離子體擊打原料表面，將能量傳遞給原料，從而促使原料加熱至熔融狀態(tài)，待合金原料形成液池后自行或在電磁攪拌輔助下 混 合 均 勻，隨 后 快 速 凝 固 形 成 鑄 態(tài) 合 金 的 工藝 ［28] 。由于電弧熔煉制備合金中可能會形成部分超飽和固溶體相，并伴隨有一定程度的晶格畸變效應(yīng)，往往可以得到性能較為優(yōu)異的合金材料，因此電弧熔煉近年來被廣泛應(yīng)用于難熔合金的制備 ［29] 。

趙文天等 ［30] 采用非自耗電弧熔煉工藝，經(jīng)過至少兩次的真空熔煉得到了成分均勻、無偏析夾雜的W-Zr合金。但由于W的熔點(diǎn)過高，受限于電極的極限溫度，采用該方法制備的合金中W含量不能超過40％（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）。為制備高W含量的W-Zr合金材料，劉桂濤等 ［31] 將粉末冶金工藝與自耗電弧熔煉工藝相結(jié)合，把粉末冶金制得的W-Zr合金棒作為自耗電極，再經(jīng)一次或多次重熔，得到成分均勻、無組織偏析的W-Zr 合金材料。通過該方法可以制備W含量高達(dá)70％的熔煉態(tài)W-Zr合金，并且合金的致密度與強(qiáng)韌性均要優(yōu)于粉末冶金態(tài)合金。劉凱等 ［32] 將ZrＴｉ粉與 Ｗ粉混合燒結(jié)，得到 φ30ｍｍ×200ｍｍ 的鎢鋯鈦合金棒，再用真空自耗電弧爐對其進(jìn)行兩次自耗熔煉，樣品密度相比于粉末冶金樣品密度提升8.4％ ，實(shí)現(xiàn)完全致密，抗拉強(qiáng)度也從0.85GPa提升至1.3GPa 。

目前來看，采用真空電弧熔煉制備的 W-Zr合金基本可以實(shí)現(xiàn)材料的全致密或近全致密成型，力學(xué)性能表現(xiàn)也較為優(yōu)異。但是，鑄態(tài)合金在冷卻凝固過程通常會形成氣孔、偏析等缺陷，后續(xù)仍需要配合軋制、熱處理等工藝以提升材料性能。并且，當(dāng)前電弧熔煉法只能制備較小尺寸樣品，對于W含量較高、尺寸較大的樣品，需要多次熔煉，不僅工藝繁瑣，而且對操作人員的要求高，工業(yè)化生產(chǎn)難度較大。

2、Ｗ-Zr合金 RSMs 的性能特點(diǎn)

2.1　 侵徹性能

W-Zr 合金作為戰(zhàn)斗部殼體或破片材料，優(yōu)良的侵徹性能是基礎(chǔ)條件，而密度和強(qiáng)度則是決定戰(zhàn)斗部侵徹能力的兩大重要因素 ［33] 。密度高，彈丸在飛行末端動能大，侵徹能力也就越強(qiáng)；強(qiáng)度則確保材料在抗爆轟加載、飛行過程以及穿甲過程中的完整性。對于W-Zr合金，其組元均為中高密度元素，其中W的密度為19.25ｇ/cm3 ，Zr的密度為6.52g/cm3 ，為制備高密度合金體系提供了良好的基礎(chǔ)。通常，W-Zr 合金體系中的W元 素 占 比 為 34％ ～75％ ，密 度 跨 度 為 7.8～13g/cm3 ，這一數(shù)值高于鋼，接近部分Ｗ 基合金，確保了W-Zr 合金具備足夠的動能侵徹能力。

W-Zr 合金的力學(xué)性能表現(xiàn)同樣優(yōu)異。表 1 匯總了不同工藝制備的W-Zr 合金密度、致密度及力學(xué)性能 ［16-17 ， 22 ， 34-35] ?？梢钥吹?，熱壓燒結(jié)制備的 W-Zr合金準(zhǔn)靜態(tài)抗壓強(qiáng)度普遍在 1000 MPa以上，有些體系甚至達(dá)到1880MPa ，部分W／ Zr基非晶復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度也超過了1000MPa 。而不銹鋼材料經(jīng)退火處理后強(qiáng)度仍低于1000MPa ，高比重鎢合金，如93W，經(jīng)形變、熱處 理 等 強(qiáng) 化處理后，強(qiáng)度 極 限 一 般 不 超 過1500MPa[36] 。 W-Zr合金在密度、準(zhǔn)靜態(tài)強(qiáng)度指標(biāo)上均不弱于當(dāng)前戰(zhàn)斗部的主用殼體材料（鋼及鎢合金）。

盡管 W-Zr合金在室溫下的破碎失效通常發(fā)生在彈性變形段，但 Ｆｕ 等 ［37] 的 研 究 顯 示，當(dāng) 變 形 溫 度 升 至618～718Ｋ之間，W／ Zr基非晶復(fù)合材料的拉伸曲線中展現(xiàn)出明顯的“加工硬化”現(xiàn)象，斷裂應(yīng)變率得到顯著改善。除此之外，W-Zr合金還具備優(yōu)異的動態(tài)力學(xué)性能。據(jù)劉曉俊等 ［34] 報(bào)道，在470ｓ-1 的應(yīng)變率下，Ｗ-Zr合金的抗壓強(qiáng)度為1060 MPa ，當(dāng)應(yīng)變率增加到1200ｓ－1 后，抗壓強(qiáng)度隨之增加到2880MPa ，失效應(yīng)變更是提升3倍以上，展現(xiàn)出優(yōu)良的動態(tài)力學(xué)強(qiáng)度以及顯著的應(yīng)變率效應(yīng)。

研究顯示，在高速沖擊下，W-Zr合金存在明顯的正應(yīng)變率效應(yīng)以及高速摩擦溫升導(dǎo)致的熱軟化效應(yīng)，這使得W-Zr 合 金 破 片 具 有 更 強(qiáng) 的 穿 透 能 力 ［38] 。

Ｓｈａｎｇ 等[22]對 比 了 相 同 密 度 的W-Zr 合 金 與40CrＮｉ2ＭｏＡ 不銹鋼對多層靶板的侵徹性能，實(shí)驗(yàn)采用二級 輕 氣 炮 將 不 同 材 料 制 備 的 長 棒 （φ7 ｍｍ×70ｍｍ ）加速至 2000ｍ ／ ｓ 以上速度，隨后射入靶箱對多層鋼板進(jìn)行穿甲測試。對于不銹鋼材料，其最大穿孔直徑為長棒直徑的 7.9倍，損傷區(qū)域最大直徑為長棒直徑的 26.5倍；而W-Zr合金的最大穿孔直徑則達(dá)到了長棒直徑的 13.2 倍，接近不 銹 鋼 穿孔直 徑的2 倍，受損區(qū)域最大直徑也提升至長棒直徑的 30.5倍，侵徹效果顯著優(yōu)于不銹鋼材料。高速攝像照片顯示，當(dāng)W-Zr 合金以 2180ｍ ／ ｓ 或更高的速度撞擊多層間隔板時(shí)，會發(fā)生劇烈的燃燒反應(yīng)。這種動能和化學(xué)能的耦合損傷效應(yīng)促使W-Zr合金對多層靶產(chǎn)生更大的穿孔和損傷面積。

2.2　 反應(yīng)釋能

2001 年，王樹山等[39] 對 93 Ｗ合金以及W-Zr 合金破片引燃屏蔽裝藥的能力進(jìn)行了測試，結(jié)果顯示，93Ｗ 合金對屏蔽彈藥的臨界起爆速度為 868.6ｍ ／ ｓ ，而 Ｗ－ Zr合金的臨界起爆速度僅為733.2ｍ ／ ｓ 。陳偉等 ［40] 通過對比不同破片穿燃油箱時(shí)的瞬態(tài)壓力、壓力恢復(fù)時(shí)間和油箱內(nèi)烴氣濃度等指標(biāo)，證實(shí) W-Zr合金破片相比于W合金具有更加優(yōu)異的引燃縱火能力，并指出 W-Zr合金優(yōu)異的縱火能力源于其更大的碎片分散角和多火點(diǎn)引燃。據(jù)統(tǒng)計(jì)，不同加載速度下W-Zr合金的碎片飛散角均大于90° ，且加載速度越快，飛散角也相應(yīng)越大。廣泛分布的小破片在摩擦力的作用下形成多個(gè)火點(diǎn)，引燃燃油。徐豫新等 ［41] 在分析 W-Zr破片引燃鋼板屏蔽燃油的過程中也得到了相似結(jié)論，Ｗ-Zr破片在穿透鋼制油箱后，可以有效引燃柴油表面的油氣混合物，而隨著 Zr含量的升高，破片的引燃能力也會提升。但是，Zr含量的增加卻削弱了破片的侵徹能力，部分高Zr含量的W-Zr破片出現(xiàn)無法穿透鋼板的現(xiàn)象。

W-Zr 合金優(yōu)異的縱火特性吸引了大量學(xué)者對其反應(yīng)過程及機(jī)理的研究。 Ｒｅｎ 等 ［42] 采用高速攝像記錄了W-Zr 合金在霍普金森桿加載下反應(yīng)的全過程，如圖1所示。可以看到，W-Zr合金在壓桿的高速撞擊下破碎成飛濺的碎片云。較小的碎片（ ＜100 μ ｍ）與空氣充分接觸后開始燃燒并迅速蔓延，這些小尺寸火球不僅可以確保對附近目標(biāo)的有效破壞，而且由于顆粒質(zhì)量小、動能低，殺傷半徑也會相應(yīng)減小，從而降低對無辜旁觀者的傷害；而中等尺寸碎片 （100～200μ ｍ ）雖不能立刻燃燒，但是在小顆粒持續(xù)燃燒熱的激發(fā)下，也會發(fā)生燃燒放熱反應(yīng)；而大型碎片 （ ＞200μ ｍ ）由于和空氣的接觸面積非常小，且飛行過程中熱量損失很大，因此在整個(gè)撞擊過程中都不會發(fā)生反應(yīng)，這部分碎片主要對目標(biāo)起到機(jī)械貫穿傷害。

圖１?。?－ Ｚｒ合金在動態(tài)沖擊不同時(shí)間下的高速攝像照片［ ４２ ］

Ｆｉｇ．１?。龋椋纾?－ ｓｐｅｅｄ　ｐｈｏｔｏｇｒａｐｈｉｃ?。穑瑁铮簦铮蟆。铮妗。?－ Ｚｒ?。幔欤欤铮蟆。幔簟。洌椋妫妫澹颍澹睿簟。簦椋恚濉。幔妫簦澹颉。洌睿幔恚椋恪。椋恚穑幔悖簦?４２

由此可見，W-Zr 合金的破碎行為將直接影響后續(xù)的反應(yīng)特性。而脆性材料在動態(tài)加載下的破碎行為伴隨著多裂紋生成及快速擴(kuò)展，除了與沖擊速度、沖擊壓力相關(guān)外，還與材料的本征特性有關(guān)，具有較高的復(fù)雜性和不確定性 ［43] 。根據(jù)張青艷 [44] 對于脆性材料破碎行為的研究報(bào)道，脆性材料的強(qiáng)度越高，斷裂前儲存的應(yīng)變能也會越高。而更高的應(yīng)變能會促使合金破碎更加充分，同時(shí)碎片飛行速度也越快，這對于反應(yīng)結(jié)構(gòu)材料的釋能特性是有益的。因此，材料本身的細(xì)觀特征，如物相組成、孔洞缺陷、顆粒形狀、尺寸等，通過影響材料的破碎行為，進(jìn)而影響體系的能量釋放。對于W-Zr合金，其燒結(jié)后的物相組成除了主相W和Zr外，還會形成W2 Zr，ZrＣ 等脆性相，加劇材料的脆性 ［45] 。因此，W-Zr合金在準(zhǔn)靜態(tài)及動態(tài)加載下的失效行為通常是沿晶斷裂主導(dǎo)的瞬間破壞。這種斷裂模式有助于獲得尺寸更為細(xì)小的碎片云，增加與空氣的接觸面積，提升反應(yīng)效率。并且，由于燒結(jié)制備的W-Zr 合金往往存在一定的孔洞缺陷，這對于缺陷敏感性較高的脆性材料將產(chǎn)生較大影響 ［46] 。總體來看，目前關(guān)于細(xì)觀特征對W-Zr 合金破碎行為影響的系統(tǒng)性研究較少，喬良 ［47] 通過將細(xì)觀尺度上的沖擊壓縮響應(yīng)與反應(yīng)熱化學(xué)模型相結(jié)合，初步建立起材料細(xì)觀特征（顆粒形狀、尺寸、分布）與宏觀反應(yīng)特性的關(guān)聯(lián)機(jī)制，具備一定的借鑒價(jià)值。

由于合金在動態(tài)斷裂過程中，裂紋尖端的非彈性變形通常伴隨著熱量的產(chǎn)生 ［48] ，因此，裂紋尖端在沖擊引發(fā)過程中，實(shí)際上扮演了反應(yīng)“熱點(diǎn)”的作用，裂紋的擴(kuò)展過程可以看作是熱源在材料中的傳播過程。Ｒｅｎ等 ［42] 構(gòu)建了預(yù)測裂紋尖端溫度的理論模型，預(yù)測結(jié)果如圖 2 所示?？梢钥吹?，W-Zr 合金在 200ｓ－1 以上的高應(yīng)變速率下發(fā)生撞擊破碎時(shí)，裂紋尖端溫度均達(dá)到450℃以上。而在空氣環(huán)境下，粒徑106 μｍ 的Zr粉的引燃溫度只需222 ℃ ，并且，粉塵的引燃點(diǎn)還會隨表面積的增大進(jìn)一步降低 ［49] 。因此，基于模型預(yù)測得到的“熱點(diǎn)”溫度遠(yuǎn)高于引燃Zr所需溫度，這使得高速撞擊并充分破碎的W-Zr碎片云在與空氣接觸后迅速被引燃。

圖 ２?。?－ Ｚｒ 合金在不同應(yīng)變率下的溫度預(yù)測 ［４２ ］

Ｆｉｇ．２?。裕澹恚穑澹颍幔簦酰颍濉。穑颍澹洌椋悖簦椋铮睢。铮妗。?－ Ｚｒ?。幔欤欤铮幔簟。洌椋妫妫澹颍澹睿簟。螅簦颍幔椋睢。颍幔簦澹螅?４２ ］

Ｒｅｎ 等[45] 采用 霍普金森桿研究了 元 素 配 比 對Ｗ-Zr合金動態(tài)反應(yīng)特性的影響，從反應(yīng)的宏觀效果來看， Zr占比較高的 Zr66 ／W34 體系，反應(yīng)劇烈程度明顯超過低 Zr含量的 Zr43 ／W57 體系，說明 Zr是 W-Zr合金反應(yīng)活性的重要來源。在反應(yīng)產(chǎn)物分析中也發(fā)現(xiàn)大量液滴狀的 ZrＯ 2 顆粒，這種液滴狀顆粒通常是熔融態(tài)合金凝固形成的，說明 Zr的燃燒火焰溫度很可能超過了ZrＯ 2的熔點(diǎn)（2700 ℃ ）[50] 。而W與 Ｗ2 Zr仍保持原有結(jié)構(gòu)并未參與反應(yīng)釋能，再次證實(shí) W-Zr合金體系的能量釋放來源為Zr的氧化。惰性組元W以及燒結(jié)過程中產(chǎn)生的W2 Zr不參與反應(yīng)，在一定程度上影響體系的釋能表現(xiàn)。為進(jìn)一步對W-Zr合金受到?jīng)_擊后的能量釋放率進(jìn)行定量分析，Ｚｈａｎｇ 等[51] 采用彈道槍實(shí)驗(yàn)裝置開展了W-Zr合金在不同速度下的打靶實(shí)驗(yàn)，并基于靶箱超壓數(shù)據(jù)及一維沖擊波理論，計(jì)算了不同速度下的化學(xué)反應(yīng)釋能，結(jié)果見表2 ?？梢园l(fā)現(xiàn)，沖擊速度（沖擊壓力）在決定W-Zr含能結(jié)構(gòu)材料的能量釋放特性方面起著重要作用。隨著沖擊速度的加快，反應(yīng)現(xiàn)象更加劇烈，靶箱內(nèi)的準(zhǔn)靜態(tài)超壓值也相應(yīng)更高。 在 1335 ｍ ／ ｓ 的 速 度 下，能 量 釋 放 率 達(dá) 到42.7％ ，單位質(zhì)量的能量釋放為3.04ｋＪ ，這一數(shù)值甚至要優(yōu)于部分 Ａｌ-Ｎｉ[52]及 Ａｌ－ ＰＴFe[53] 體系。

W-Zr合金 RSMs的反應(yīng)特性不僅與材料本身特性及沖擊速度有關(guān)，還與彈丸形狀和目標(biāo)物材質(zhì)有關(guān)。據(jù) Ｌｉｕ 等 ［54] 報(bào)道，采用同樣配比、不同形狀（立方體、圓柱形、球形）的W-Zr 合金引燃屏蔽航空煤油時(shí)，立方體試樣的破碎程度最完全，引燃效果最好，圓柱形試樣次之，球形試樣最差。 Ｌｕｏ 等 ［35] 則在彈道槍實(shí)驗(yàn) 中 發(fā)現(xiàn)，靶板材 料、靶 板 厚 度等因素對 于Ｗ-Zr合金反應(yīng)特性有顯著影響。如圖 3 （ ａ ）所示，Ｗ-Zr合金沖擊鋼板時(shí)的臨界沖擊速度和板厚均要低于 Ａｌ 板，這是因?yàn)殇摰拿芏却笥阡X，在相同沖擊速度下撞擊鋼板產(chǎn)生的沖擊壓力更高。而當(dāng)含能破片沖擊相同材料的靶板時(shí)，由于破片發(fā)生反應(yīng)的臨界能量是恒定的，因此臨界沖擊速度與板的厚度成反比。圖 3 （ ｂ ）為不同配比W-Zr 合金（樣品 Ａ ， Ｂ ）在不同沖擊壓力下的反應(yīng)釋能特性對比?？芍?，當(dāng)沖擊壓力過高時(shí)，靶箱內(nèi)檢測到的能量釋放總量以及對應(yīng)的能量釋放率反而可能出現(xiàn)降低。這是因?yàn)?，爆轟加載速度過快，沖擊壓力超出W-Zr 合金的承載強(qiáng)度極限，破片在射入靶箱前破碎的比率增加，導(dǎo)致參與靶箱內(nèi)反應(yīng)的比率降低 ［55] ，這也暴露出 W-Zr 合金抗爆轟加載能力有限的問題。

圖 ３?。?－ Ｚｒ 合金臨界反應(yīng)速度與材料厚度（ ａ ），能量釋放量、能量釋放率與沖擊壓力的關(guān)系（ ｂ ）［ ３５ ］

Ｆｉｇ．３?。遥澹欤幔簦椋铮睿螅瑁椋稹?ｂｅｔｗｅｅｎ　ｃｒｉｔｉｃａｌ?。觯澹欤铮悖椋簦幔睿洹。悖颍椋簦椋悖幔臁。簦瑁椋悖耄睿澹螅蟆。铮妗。?－ Ｚｒ?。幔欤欤铮?（ ａ ），ａｎｄ?。澹妫妫澹悖簦椋觯濉。澹睿澹颍纾?， ｅｎｅｒｇｙ　 ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ　 ｗｉｔｈ　ｉｍｐａｃｔ?。穑颍澹螅螅酰颍?（ ｂ ）［ ３５ ］

整體來看，W-Zr合金具有優(yōu)異的侵徹性能以及良好的沖擊反應(yīng)特性，燃燒縱火能力強(qiáng)，符合反應(yīng)結(jié)構(gòu)材料的設(shè)計(jì)需求，但也存在一些問題。如W-Zr 合金為典型的高強(qiáng)脆性材料，其在室溫下的壓縮應(yīng)變率通常不足1.5％ ，動態(tài)加載下的斷裂應(yīng)變率也低于 3％[34] ，在承受爆轟加載時(shí)，過高的脆性易導(dǎo)致合金提前破碎，消耗化學(xué)潛能。此外，釋能元素的單一也極大限制合金反應(yīng)特性的提升。因此，要進(jìn)一步推動W-Zr合金在 RSMs中的應(yīng)用，一方面要調(diào)控合金的脆性，另一方面要盡可能提升合金中的活性組元占比。

3、Ｗ-Zr合金 RSMs 的性能改進(jìn)

3.1　 脆性調(diào)控

W-Zr合金的脆性來源主要是制備過程中引入的脆性W2 Zr及 ZrＣ 相。根據(jù)W-Zr 平衡相圖（圖 4 ）[27] ，無論W， Zr組元選用何種配比，在高溫成型（燒結(jié)或熔煉）過程中，W2 Zr的出現(xiàn)是難以避免的。而當(dāng)前Ｗ-Zr合金的主流制備工藝為熱壓燒結(jié)，由于燒結(jié)溫度較高（1500℃ 及以上），一般采用高強(qiáng)石墨作為模具，勢必會引發(fā) Zr和 Ｃ 的反應(yīng)形成 ZrＣ ，加劇W-Zr 合金的脆性。

圖４?。?－Ｚｒ二元平衡相圖 ［２７ ］

Ｆｉｇ．４?。?－ Ｚｒ?。猓椋睿幔颍?ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ?。穑瑁幔螅濉。洌椋幔纾颍幔?［２７ ］

針對脆性合金的改性問題， Ｗｉｅｓｎｅｒ 等 ［56] 提出通過在脆性材料表面包覆具備較高斷裂韌性的材料，來有效阻止脆性材料的裂紋擴(kuò)展?；诖怂枷?， Ｗａｎｇ等 ［57] 采用電沉積工藝在球狀Ｗ-Zr合金表面鍍覆 Ｎｉ涂層，制備了具有核殼結(jié)構(gòu)的W-Zr彈丸。在火藥爆轟驅(qū)動下，未鍍 Ｎｉ 涂層的W-Zr 彈丸在飛行過程中已經(jīng)發(fā)生破碎氧化。并且，由于飛行過程中的摩擦溫升，碎片表面的 ZrＯ 2 薄膜在熱應(yīng)力作用下破裂，內(nèi)部組分持續(xù)氧化，導(dǎo)致彈丸在擊中目標(biāo)前已經(jīng)損耗大量化學(xué)能。相比之下，鍍 Ｎｉ涂層有效地阻止了 W-Zr合金裂紋的擴(kuò)展，使彈丸在擊發(fā)、飛行的全路徑保持結(jié)構(gòu)的完整性，免受氧化影響，從而最大程度保留W-Zr 破片的釋能潛力。除電沉積工藝鍍覆涂層外，一些學(xué)者還通過燒結(jié)工藝將W-Zr合金與韌性材料結(jié)合制備復(fù)合反應(yīng)材料。如束慶海等 ［58] 將Ｗ-Zr合金作為內(nèi)層，與含有 Ａｌ 粉、 Ｎｉ 粉及增強(qiáng)相粉末的外層在 500 ℃ 下真空燒結(jié)1ｈ ，得到了一種外韌內(nèi)脆的復(fù)合反應(yīng)材料。

該材料的準(zhǔn)靜態(tài)抗壓強(qiáng)度可達(dá)1500MPa ，并且可有效擊穿6ｍｍ 厚的 Ａ3鋼板，引燃屏蔽燃油。包覆韌性外殼的方式雖然提升W-Zr 合金的抗爆轟加載能力，但并未從本質(zhì)上解決W-Zr 的脆性問題。為限制合金中脆性W2 Zr相的形成， Ｘｉｎｇ 等[59] 通過Ｆａｃｔｓａｇｅ軟件的相圖模塊計(jì)算了1673Ｋ ／ 0.1MPa條件下 Ｗ-Ｔｉ －Zr體系的三元平衡相圖，發(fā)現(xiàn)Ｔｉ的添加可以抑制W-Zr合金中W2 Zr相的形成。當(dāng)W含量恒定時(shí)，隨著 Ｔｉ 含量的增加，脆性的W2 Zr相逐漸消失，體系傾向于形成簡單的 ＢＣＣ固溶體結(jié)構(gòu)。隨后設(shè)計(jì)制備了5％～60％Ｔｉ含量的 Ｗ-Ｔｉ-Zr合金，結(jié)果顯示，當(dāng)Ｔｉ含量達(dá)到25％時(shí)，合金中的 ＷＴｉ固溶體相完全取代 Ｗ2 Zr，并且與 α 基體形成完全共格界面。界面結(jié)合力的提升增強(qiáng)了沿相界面的裂紋擴(kuò)展阻力，力學(xué)性能測試結(jié)果顯示，隨著 Ｔｉ含量從5％增加到50％ ，W-Zr合金的動態(tài)抗壓強(qiáng)度從852 MPa增加到2361 MPa ，斷裂應(yīng)變也從2.7％增加到7.9％ ，合金的強(qiáng)韌性得到明顯提升。

Ｔｉ的添加抑制了W2 Zr的產(chǎn)生，全面提升合金的強(qiáng)韌性，但同時(shí)也明顯降低W-Zr體系的密度。當(dāng) Ｔｉ含量達(dá)到 50％ 時(shí)， Ｗ-Ｔｉ－ Zr體系的密度僅為 6.36g/cm3 ，遠(yuǎn)低于常規(guī)W-Zr合金。由于合金的侵徹能力與密度直接相關(guān)，因此 Ｔｉ的添加雖然對W-Zr合金的強(qiáng)韌性有所 增 益，但 是 過 度 添 加 也 會 削 弱 破 片 的 侵 徹 能力 ［60] 。如何在維持 W-Zr合金高密度、高侵徹能力的同時(shí)改善合金脆性，是當(dāng)前W-Zr 合金制備領(lǐng)域仍需進(jìn)一步改進(jìn)的方面。

3.2　 釋能改善

W-Zr 合金的能量釋放來源主要是 Zr的氧化燃燒，而W為惰性元素，一般僅作為配重組分存在，這在很大程度上降低了W-Zr 體系的整體能量密度 ［61] 。在

不大幅降低密度的前提下想要提升W-Zr 合金的能量釋放特性，主要有兩種方案：一是W／ Zr組元的部分替代；二是調(diào)控W的燃燒特性。對于方案一，可通過適量引入一些高燃燒熱值元素，除了前文提及的 Ｔｉ元素， Ｈｆ ，Ｔａ等高密度活性元素也是理想的備選組元。王璐瑤等 ［62] 選用Ｈｆ 元素代替部分 Zr，在 1553 ℃ 下真空燒結(jié)制備得到W-Zr-Ｈｆ 合金。沖擊反應(yīng)實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示，W-Zr－ Ｈｆ 合金可以成功擊穿多層靶板，動能侵徹能力優(yōu)異，并且具備可觀的能量釋放效率。然而，Ｔｉ ， Ｈｆ ， Ｔａ 等元素均屬于貴金屬，大量替代會導(dǎo)致原材料成本的大幅增加。

在此背景下，部分研究者開始聚焦于W的燃燒特性調(diào)控。在很長一段時(shí)間里，W被視為難以參與反應(yīng)的惰性組分，根據(jù) Ｗｉｌｓｏｎ等 ［63] 提出的熱慣性（ｋρｃ ， ｋ為熱傳導(dǎo)率，ρ 為密度，ｃ 為比熱容）衡量標(biāo)準(zhǔn)，熱慣性值越高，物質(zhì)越不容易發(fā)生燃燒反應(yīng)。W的熱慣性比Ｔｉ ， Zr， Ｈｆ等活性金屬高了1個(gè)數(shù)量級，引燃難度明顯提升。此外，W的絕熱火焰溫度僅2670Ｋ，遠(yuǎn)低于Zr和Ｔｉ（4000Ｋ以上），更增加其在空氣中自持燃燒的難度 ［64] 。但是W的惰性并不是絕對的，目前國內(nèi)外已有部分學(xué)者陸續(xù)觀測并研究了W的燃燒反應(yīng)。例如，Ｈｅｒｔｚｂｅｒｇ 等[64] 在粉塵爆炸實(shí)驗(yàn)中記錄到W的燃燒反應(yīng)，并計(jì)算了W粉的絕熱火焰溫度。 Ｋｗｏｎ等 ［65] 報(bào)道了納米W顆粒在空氣中的燃燒反應(yīng)，火焰溫度為（1235±80 ） Ｋ ，說明在適當(dāng)?shù)恼T發(fā)條件下，W也可以發(fā)生燃燒釋能。如 Ｃｏｖｅｒｄｉｌｌ等 ［66] 利用高能球磨增大Ｗ ， Zr顆粒的接觸面積，制備得到組元高度均勻且有少量固溶的W-Zr 混合粉末，并通過靜爆實(shí)驗(yàn)證實(shí)改性W粉是可以被引燃釋能的。 Ｈａｓｔｉｎｇｓ等 ［67] 通過機(jī)械合金化的方式制備了三元 Ｂ-Ｔｉ-Ｗ 復(fù)合粉末，并采用定容燃燒室對其燃燒特性進(jìn)行評估。結(jié)果顯示，Ｂ-Ｔｉ-Ｗ復(fù)合粉末不僅具備高放熱、高 燃燒速率等 優(yōu)點(diǎn)，并且在 Ｂ ， Ｔｉ活性組元的催化作用下，惰性元素Ｗ 也發(fā)生快速燃燒反應(yīng)。這一發(fā)現(xiàn)為調(diào)控W的燃燒特性提供了新的思路，即利用活性元素的催化誘導(dǎo)作用，可能會實(shí)現(xiàn)W的燃燒釋能。但上述工作均未將活性粉末進(jìn)行燒結(jié)固化，并不是真正意義上的反應(yīng)結(jié)構(gòu)材料。

基于活化改性這一思路，Ｌｉ等[68] 采用機(jī)械合金化的方式將大量活性元素（ Ａｌ ， Zr）引入W晶格，制備Ｗ （ Ａｌ ），W（ Zr）超飽和固溶體合金粉末。在熱穩(wěn)定性研究的基礎(chǔ)上，采用 Ａｌ ， Ｚｎ 等低熔點(diǎn)高燃燒熱值元素作為黏結(jié) 劑，熱壓 制備 了 一 系 列W基 反 應(yīng) 結(jié) 構(gòu) 材料 ［69] 。彈道槍實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示，固溶改性后的W基合金在高速撞擊下燃燒反應(yīng)更加劇烈，靶箱超壓值更高，能量釋放特性得到明顯提升。同時(shí)，在反應(yīng)產(chǎn)物中檢測到大量的 ＷＯ 3 ，證實(shí)惰性元素W參與了燃燒釋能，這為W-Zr類反應(yīng)結(jié)構(gòu)材料的發(fā)展提供新的技術(shù)途徑。

4、結(jié)束語

W-Zr 合金在反應(yīng)結(jié)構(gòu)材料領(lǐng)域展現(xiàn)出巨大的應(yīng)用潛力，經(jīng)過二十余年的發(fā)展，已在材料制備工藝、侵徹性能、反應(yīng)特性以及綜合性能提升等方面取得了長足進(jìn)步，但仍有部分環(huán)節(jié)需要進(jìn)一步的提升改進(jìn)，主要包括以下 3 個(gè)方面：

（1 ）W-Zr合金的脆性改善。W／ Zr基非晶復(fù)合材料展現(xiàn)出了一定的高溫塑性變形能力，但 是 制 備 困難，大尺寸件的制備技術(shù)仍是需要攻克的技術(shù)瓶頸。

而常規(guī)W-Zr合金屬于典型的高強(qiáng)脆性材料，過高的脆性嚴(yán)重影響W-Zr合金作為結(jié) 構(gòu)件的 加 工 使 用。后續(xù)可以通過調(diào)整元素配比抑制脆性相生成、添加第二相抑制裂紋擴(kuò)展、改進(jìn)燒結(jié)工藝等方面提升材料塑性。

（2 ）W-Zr合金的動態(tài)變形機(jī)制。W-Zr合金的反應(yīng)釋能主要來源組元在沖擊過程中的氧化反應(yīng)，而氧化反應(yīng)的速度及程度與合金的破碎行為密切相關(guān)。因此，關(guān)于 W-Zr合金、Ｗ ／ Zr基非晶復(fù)合材料在高速沖擊下的動態(tài)變形機(jī)制、裂紋擴(kuò)展機(jī)制均需要進(jìn)一步挖掘，并在此基礎(chǔ)上建立起沖擊速度-破碎行為-反應(yīng)效率的邏輯關(guān)系。

（3 ）W的活化改性工藝探索及燒結(jié)工藝優(yōu)化。固溶活化已被證實(shí)可以誘導(dǎo)實(shí)現(xiàn)W的引燃，但是采用傳統(tǒng)球磨方式制備超飽和固溶體的周期較長，且過程中需要添加大量過程控制劑，導(dǎo)致緩慢氧化，消耗掉部分Zr的反應(yīng)活性。因此，可以嘗試采用放電等離子球磨、攪拌球磨等高效球磨工藝制備W基超飽和固溶體。另外，超飽和固溶體合金粉末處于亞穩(wěn)態(tài)，熱穩(wěn)定性有限，在高溫下長時(shí)間保溫難以避免會發(fā)生脫溶析出。因此，以超飽和固溶體粉末為原料制備W／ Zr基合金時(shí)，可以考慮添加活化助劑或采用放電等離子燒結(jié)等工藝，以降低燒結(jié)溫度，提升燒結(jié)速率，減少溶質(zhì)元素的析出。

參考文獻(xiàn)

[1] ?。龋眨牵取。?， ＭＯＮＴＧＯＭＥＲＹ?。省。?Ｒｅａｃｔｉｖｅ　ｆｒａｇｍｅｎｔ ： ＵＳ03961576Ａ [Ｐ] .1976-06-08.

[2] ?。龋粒樱裕桑危牵印。摹。?， ＤＲＥＩＺＩＮ?。拧。?Ｒｅａｃｔｉｖｅ?。螅簦颍酰悖簦酰颍幔臁。恚幔簦澹颍椋幔欤?：ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ　ａｎｄ?。悖瑁幔颍幔悖簦澹颍椋幔簦椋铮?[Ｊ] .Ａｄｖａｎｃｅｄ?。牛睿纾椋睿澹澹颍椋睿纭?Ｍａｔｅ －ｒｉａｌｓ ， 2017 ， 20 （ 3 ）： 1700631.

[3] 　ＬＩ?。?， ＨＵＡＮＧ?。谩。?， ＣＨＥＮ?。?， ｅｔ?。幔?Ｆｏｒｍａｔｉｏｎ?。铮妗。洌椋螅穑澹颍螅澹洹。粒?／ＭｏＯ 3 ｉｎｔｅｒｆａｃｅｓ　ａｎｄ?。簦瑁澹椋颉。澹鍲eｃｔ?。铮睢。簦瑁濉。澹睿澹颍纾?ｒｅｌｅａｓｅ?。穑澹颍妫铮颍恚幔睿悖澹铮妗。粒?Ｎｉ?。悖铮恚穑铮螅椋簦澹?[Ｊ] .Ｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｃｓ ， 2022 ， 141 ： 107409.

[4] ?。耍龋粒茫龋粒裕眨摇。?， ＪＯＳＨＵＡ　Ｐ ， ＣＨＲＩＳＴＯＰＨＥＲ　Ｓ ， ｅｔ?。幔?Ｋｉｎｅ －ｔｉｃｓ?。幔睿洹。恚澹悖瑁幔睿椋螅怼。铮妗。椋纾睿椋簦椋铮睢。椋睢。颍澹幔悖簦椋觯濉。粒?／ Ｎｉ　ｎａｎｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｄｍａｔｅｒｉａｌｓ [Ｊ] .Ｔｈｅ　Ｊｏｕｒｎａｌ?。铮妗。校瑁螅椋悖幔臁。茫瑁澹恚椋螅簦颍?Ｃ ， 2018 ， 122（ 47 ）： 27082-27092.

[5] ?。伲粒危恰。亍。?， ＨＥ?。?， ＨＥ?。?， ｅｔ?。幔?Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ　ｏｆ?。簦瑁濉。螅瑁铮悖搿。悖铮?－ｐｒｅｓｓｉｏｎ?。猓澹瑁幔觯椋铮颍蟆。铮妗。粒?／ ＰＴFe　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ?。鳎椋簦琛。澹穑澹颍椋恚澹睿簦幔臁。幔睿洌帷?Ｄｍｅｓｏｓｃａｌｅ-ｍｏｄｅｌ [Ｊ] .ＤｅFeｎｃｅ?。裕澹悖瑁睿铮欤铮纾?， 2022 ， 18 （ 1 ）： 62 －71.

[6] 　 陳志優(yōu) . 金屬／聚四氟乙烯反應(yīng)材料制備和動態(tài)力學(xué)特性[Ｄ] . 北京：北京理工大學(xué)， 2016.

ＣＨＥＮ?。凇。?Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ?。穑颍铮悖澹螅蟆。幔睿洹。洌睿幔恚椋恪。恚澹悖瑁幔睿椋悖幔臁。穑颍铮穑澹颍簦铮妗。恚澹簦幔?／ ＰＴFe?。颍澹幔悖簦椋觯濉。恚幔簦澹颍椋幔欤?[Ｄ] .Ｂｅｉｊｉｎｇ ： Ｂｅｉｊｉｎｇ　 Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ?。铮妫裕澹悖瑁睿铮欤铮纾?， 2016.

[7] 　 鄭保輝，王平勝，羅觀，等 . 超級鋁熱劑反應(yīng)特性研究[Ｊ] . 含能材料， 2015 （10 ）： 1004-1009.

ＺＨＥＮＧ　Ｂ　Ｈ ， ＷＡＮＧ?。小。?， ＬＵＯ?。?， ｅｔ?。幔?Ｒｅａｃｔｉｏｎ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ?。铮妫螅酰穑澹颉。簦瑁澹颍恚椋簦澹?[Ｊ] .Ｃｈｉｎｅｓｅ?。剩铮酰颍睿幔臁。铮妗。牛睿澹颍纾澹簦椋恪。停幔簦澹颍椋幔欤?， 2015（ 10 ）： 1004-1009.

[8] 　 宋薛，王軍，楊光成，等 . 納米鋁熱劑 Ａｌ ／ ＣｕＯ 的制備及性能[Ｊ] . 含能材料， 2013 ，21 （ 1 ）： 39-43.

ＳＯＮＧ?。?， ＷＡＮＧ?。?， ＹＡＮＧ?。恰。?， ｅｔ　ａｌ.Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ?。幔睿洹。悖瑁幔颍幔悖簦澹颍椋?－ｔｉｏｎ?。铮妗。粒?／ ＣｕＯ　ｎａｎｏｔｈｅｒｍｉｔｅ [Ｊ] .Ｃｈｉｎｅｓｅ?。剩铮酰颍睿幔臁。铮妗。牛睿澹颍纾澹簦椋悖停幔簦澹颍椋幔欤?， 2013 ， 21 （ 1 ）： 39-43.

[9] ?。冢龋希铡。?， ＨＵ?。?， ＷＡＮＧ　Ｂ ， ｅｔ?。幔?Ｆａｂｒｉｃａｔｉｏｎ?。幔睿洹。悖瑁幔颍幔悖簦澹颍椋幔簦椋铮睿铮妗。簦瑁濉。危?Ａｌ?。澹睿澹颍纾澹簦椋恪。螅簦颍酰悖簦酰颍幔臁。恚幔簦澹颍椋幔臁。鳎椋簦琛。瑁椋纾琛。澹睿澹颍纾?ｄｅｎｓｉｔｙａｎｄ?。恚澹悖瑁幔睿椋悖幔臁。穑颍铮穑澹颍簦椋澹?[Ｊ] .Ｊｏｕｒｎａｌ?。铮妗。粒欤欤铮蟆。幔睿洹。茫铮恚穑铮酰睿洌?，2020 ， 832 ： 154894.

[10] 　ＸＩＯＮＧ?。?， ＺＨＡＮＧ?。亍。?， ＴＡＮ　Ｍ?。?， ｅｔ　ａｌ.Ｔｈｅ?。澹睿澹颍纾?ｒｅｌｅａｓｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ｏｆ?。螅瑁铮悖?ｉｎｄｕｃｅｄ　ｃｈｅｍｉｃａｌ?。颍澹幔悖簦椋铮睢。铮妗。粒?／ Ｎｉ?。悖铮?－ｐｏｓｉｔｅｓ [Ｊ] .Ｊｏｕｒｎａｌ?。铮妗。校瑁螅椋悖幔臁。茫瑁澹恚椋螅簦颍?Ｃ ，2016 ， 120 （ 43 ）：24551-24559.

[11] ?。祝粒危恰。谩。?， ＨＥ?。?， ＪＩ?。?， ｅｔ?。幔?Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ?。铮睢。螅瑁铮悖?ｉｎｄｕｃｅｄｒｅａｃｔｉｏｎ?。悖瑁幔颍幔悖簦澹颍椋螅簦椋悖蟆。铮妗。帷r-ｂａｓｅｄ?。恚澹簦幔欤欤椋恪。纾欤幔螅?[Ｊ] .Ｉｎｔｅｒｍｅ －ｔａｌｌｉｃｓ ， 2017 ， 93 ： 383-388.

[12] 　 黃彩敏.金屬型含能結(jié)構(gòu)材料的組織調(diào)控與力、熱特性研究[Ｄ] .長沙：國防科技大學(xué)， 2020.

　ＨＵＡＮＧ?。谩。?Ｒｅｓｅａｒｃｈ?。铮睢。簦瑁濉。穑颍澹穑幔颍幔簦椋铮睢。幔睿洹。镸Paｃｔ-ｉｎｄｕｃｅｄｒｅａｃｔｉｏｎ?。猓澹瑁幔觯椋铮颍蟆。妫铮颉。恚澹簦幔欤欤椋恪。澹睿澹颍纾澹簦椋恪。螅簦颍酰悖簦酰颍幔臁。恚幔簦澹颍椋幔欤?[Ｄ] .Ｃｈａｎｇｓｈａ ： Ｎａｔｉｏｎａｌ?。眨睿椋觯澹颍螅椋簦?ｏｆ?。模錐eｎｓｅ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ， 2020.

[13] ?。祝粒危恰。?， ＬＩＵ?。?， ＬＩ?。?， ｅｔ?。幔?Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ?。铮睢。颍澹幔悖簦椋铮睢。澹睿澹颍纾?，ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ?。猓澹瑁幔觯椋铮颉。幔睿洹。镸Paｃｔ?。椋睿螅澹睿螅椋簦椋觯椋簦?ｏｆ　Ｗ-ＰＴFe-Ａｌｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ?。鳎椋簦琛。洌椋鍲eｒｅｎｔ?。住。穑澹颍悖澹睿簦幔纾?[Ｊ] .Ｍａｔｅｒｉａｌｓ?。?Ｄｅｓｉｇｎ ，2016 ， 92 ： 397-404.

[14] ?。祝牛伞。谩。?， ＶＩＴＡＬＩ?。?， ＪＩＡＮＧ?。?， ｅｔ?。幔?Ｑｕａｓｉ－ ｓｔａｔｉｃ?。幔睿洹。洌睿幔恚椋?/span>

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[15] 　 劉曉俊，任會蘭，寧建國 .Zr-Ｗ 多功能含能結(jié)構(gòu)材料的制備及動態(tài)壓縮特性[Ｊ] . 復(fù)合材料學(xué)報(bào)，2016 ， 33 （ 10 ）： 2297-2303.

?。蹋桑铡。亍。?， ＲＥＮ?。取。?， ＮＩＮＧ?。省。?Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ?。幔睿洹。洌睿幔恚椋恪。悖铮?－ｐｒｅｓｓｉｏｎ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ?。铮妗r-Ｗ?。恚酰欤簦椋妫酰睿悖簦椋铮睿幔臁。澹睿澹颍纾澹簦椋恪。螅簦颍酰悖簦酰颍幔欤恚幔簦澹颍椋幔?[Ｊ] .Ａｃｔａ　Ｍａｔｅｒｉａｅ?。茫铮恚穑铮螅椋簦幔濉。樱椋睿椋悖?， 2016 ， 33 （ 10 ）：2297-2303.

[16] 　 張將，張先鋒，范秉源，等.鎢鋯合金的動態(tài)力學(xué)特性研究[Ｊ].兵器材料科學(xué)與工程， 2013 ， 36 （ 1 ）：3-6.

?。冢龋粒危恰。?， ＺＨＡＮＧ?。亍。?， ＦＡＮ　Ｂ?。?， ｅｔ　ａｌ.Ｄｙｎａｍｉｃ?。恚澹悖瑁幔睿椋悖幔欤穑颍铮穑澹颍簦椋澹蟆。铮妗。?Zr?。幔欤欤铮?[Ｊ] .Ｏｒｄｎａｎｃｅ?。停幔簦澹颍椋幔臁。樱悖椋澹睿悖濉。幔睿洹。牛?－ｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ， 2013 ， 36 （ 1 ）： 3-6.

[17] 　 李朋輝 . 鎢鋯活性材料動態(tài)力學(xué)性能[Ｄ] . 北京：北京理工大學(xué)，2017.

?。蹋伞。小。?Ｄｙｎａｍｉｃ?。恚澹悖瑁幔睿椋悖幔臁。穑颍铮穑澹颍簦椋澹蟆。铮妗。簦酰睿纾螅簦澹睢。椋颍悖铮睿椋酰怼。幔?－ｔｉｖｅ?。恚幔簦澹颍椋幔?[Ｄ] .Ｂｅｉｊｉｎｇ ： Ｂｅｉｊｉｎｇ　 Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ?。铮妗。裕澹悖瑁睿铮欤铮纾?， 2017.

[18] 　 秦穎楠，王玲，姚惠龍，等 . 一種含能鎢合金材料及制備方法：ＣＮ114657431Ａ [Ｐ] .2022-06-24.

?。眩桑巍。佟。?， ＷＡＮＧ?。?， ＹＡＯ?。取。?， ｅｔ?。幔?Ａｎ?。澹睿澹颍纾澹簦椋恪。簦酰睿纾螅簦澹睿幔欤欤铮?ｍａｔｅｒｉａｌ?。幔睿洹。椋簦蟆。穑颍澹穑幔颍幔簦椋铮睢。恚澹簦瑁铮洌?ＣＮ114657431Ａ [Ｐ] .2022-06-24.

[19] ?。模粒印。?， ＰＡＴＲＡ?。?Ｆａｂｒｉｃａｔｉｏｎ?。幔睿洹。悖瑁幔颍幔悖簦澹颍椋幔簦椋铮睢。铮妗。睿幔睿?－Cr 2 Ｏ 3 ｄｉｓｐｅｒｓｅｄ?。恚澹悖瑁幔睿椋悖幔欤欤?ａｌｌｏｙｅｄ?。幔睿洹。悖铮睿觯澹睿簦椋铮睿幔臁。螅椋睿簦澹颍澹洌?Zr?。幔欤欤铮?[Ｊ] .Ｍａｔｅｒｉａｌｓ?。裕铮洌幔?： Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ， 2020 ， 33 ： 5109-5115.

[20] 　 陶玉強(qiáng)，白書欣，陽世清，等.反應(yīng)結(jié)構(gòu)材料制備技術(shù)的研究現(xiàn)狀[Ｊ] .中國有色金屬學(xué)報(bào)， 2017 ， 27 （ 10 ）： 2079-2090.

　ＴＡＯ?。佟。?， ＢＡＩ　Ｓ?。?， ＹＡＮＧ?。印。?， ｅｔ?。幔?Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｓｔａｔｕｓ?。铮妗。穑颍澹穑?－ｒａｔｉｏｎ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　 ｆｏｒ?。颍澹幔悖簦椋觯濉。恚幔簦澹颍椋幔臁。螅簦颍酰悖簦酰颍澹?［Ｊ] .Ｔｈｅ?。茫瑁?－ｎｅｓｅ　Ｊｏｕｒｎａｌ?。铮妗。危铮頕eｒｒｏｕｓ　Ｍｅｔａｌｓ ， 2017 ， 27 （ 10 ）： 2079-2090.

[21] 　ＸＩＥ?。凇。?， ＬＩＵ　Ｒ ， ＺＨＡＮＧ　Ｔ ， ｅｔ?。幔?Ａｃｈｉｅｖｉｎｇ　 ｈｉｇｈ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ ／ ｄｕｃ －ｔｉｌｉｔｙｉｎ?。猓酰欤搿。?Zr-Ｙ 2 Ｏ 3 ａｌｌｏｙ?。穑欤幔簦濉。鳎椋簦琛。瑁猓颍椋洹。恚镃rｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ[Ｊ] .Ｍａｔｅｒｉａｌｓ?。?Ｄｅｓｉｇｎ ， 2016 ， 107 ： 144-152.

[22] ?。樱龋粒危恰。?， ＲＥＮ　Ｔ ， ＺＨＡＮＧ?。?， ｅｔ?。幔?Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ?。颍澹螅澹幔颍悖琛。铮睿洌幔恚幔纾濉。悖瑁幔颍幔悖簦澹颍椋螅簦椋悖蟆。铮妗。恚酰欤簦?ｓｐａｃｅｄ　ｐｌａｔｅｓ?。鳎椋簦琛。欤铮睿纭?ｒｏｄｓ?。铮妫螅簦澹澹臁。幔睿洹。?Zr?。颍澹幔悖簦椋觯濉。恚幔簦澹颍椋幔臁。幔簟。瑁穑澹颍觯澹欤铮悖椋簦?ｉMPaｃｔ [Ｊ] .Ｍａ －ｔｅｒｉａｌｓ?。?Ｄｅｓｉｇｎ ， 2022 ， 216 ： 110564.

[23] ?。樱眨遥伲粒危粒遥粒伲粒危痢。?Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ?。幔欤欤铮椋睿纭?ａｎｄ?。恚椋欤欤椋睿?[Ｊ] .Ｐｒｏｇｒｅｓｓ　ｉｎ?。停幔簦澹颍椋幔欤蟆。樱悖椋澹睿悖?， 2001 ， 46 （ 1 ）： 1-184.

[24] ?。裕希遥遥拧。?， ＨＵＭＩＮＩＵＳＣ?。?， ＭＵＳＵ?。?， ｅｔ?。幔?Ｆａｂｒｉｃａｔｉｏｎ?。铮妫睿幔睿顲rｙｓｔａｌｌｉｎｅ?。螅酰穑澹颍螅幔簦酰颍幔簦澹洹。?Ａｌ　ａｌｌｏｙｓ　ｗｉｔｈ　ｅｎｈａｎｃｅｄ?。簦瑁澹?－ｍａｌ?。螅簦幔猓椋欤椋簦?ａｎｄ?。瑁椋纾琛。螅椋睿簦澹颍幔猓椋欤椋簦?［Ｊ] .Ｔｈｅ?。剩铮酰颍睿幔臁。铮妗。校瑁螅椋悖螅幔睿洹。茫瑁澹恚椋螅簦颍?ｏｆ?。樱铮欤椋洌?， 2021 ，148 ： 109686.

[25] ?。裕粒龋痢。汀。?， ＹＯＵＮＥＳＳ?。摇。?， ＺＡＷＲＡＨ?。汀。?Ｒｅｖｉｅｗ?。铮睢。睿幔睿?－ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ?。妫幔猓颍椋悖幔簦澹洹。猓?ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ?。幔欤欤铮椋睿?[Ｊ] .ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＪｏｕｒｎａｌ　ｏｆ?。停椋睿澹颍幔欤蟆。停澹簦幔欤欤酰颍纾?ａｎｄ?。停幔簦澹颍椋幔欤?， 2019 ， 26 ： 1047 －1058.

[26] 　ＣＯＶＥＲＤＩＬＬ?。痢。?Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ?。椋睿椋簦椋幔簦椋铮睢。铮妗。簦酰睿纾螅簦澹睢。猓幔螅澹洹。颍澹幔?－ｔｉｖｅ?。恚幔簦澹颍椋幔欤蟆。椋睢。幔椋?[Ｄ] .Ｉｌｌｉｎｏｉｓ ： Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　 ｏｆ?。桑欤欤椋睿铮椋蟆。幔簟。眨颍猓幔睿?－ＣｈａMPaｉｇｎ ， 2010.

[27] ?。冢龋粒稀。恕。?， ＺＨＡＮＧ?。亍。?， ＬＩ?。?， ｅｔ?。幔?Ｔｈｅ　ｆｏｒｍｉｎｇ　 ｍｅｃｈａｎｉｓｍａｎｄ?。簦瑁澹颍恚幔臁。螅簦幔猓椋欤椋簦?ｏｆ?。?Zr?。螅酰穑澹?ｓａｔｕｒａｔｅｄ?。螅铮欤椋洹。螅铮欤酰簦椋铮睢。穑铮?－ｄｅｒ?。穑颍澹穑幔颍澹洹。猓?ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ａｌｌｏｙｉｎｇ ［Ｊ] .Ｊｏｕｒｎａｌ?。铮妗。粒欤欤铮蟆。幔睿洌茫铮恚穑铮酰睿洌?， 2022 ， 920 ： 165928.

[28] 　 陳剛，羅濤，沈書成，等 . 難熔高熵合金的研究進(jìn)展[Ｊ] . 材料導(dǎo)報(bào)， 2021 ，35 （ 17 ）： 17064-17080.

?。茫龋牛巍。?， ＬＵＯ?。?， ＳＨＥＮ　Ｓ?。?， ｅｔ?。幔?Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｐｒｏｇｒｅｓｓ?。椋睢。颍澹妫颍幔悖簦铮颍瑁椋纾?ｅｎｔｒｏｐｙ　 ａｌｌｏｙｓ [Ｊ] .Ｍａｔｅｒｉａｌｓ?。遥澹穑铮颍簦?， 2021 ， 35 （ 17 ）：17064-17080.

[29] 　 姜萱，陳林，郝軒弘，等 . 難熔高熵合金制備及性能研究進(jìn)展[Ｊ] .材料工程， 2022 ， 50 （3 ）： 33-42.

?。剩桑粒危恰。?， ＣＨＥＮ?。?， ＨＡＯ?。亍。?， ｅｔ?。幔?Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｐｒｏｇｒｅｓｓ?。椋睢。穑颍澹穑幔颍幔簦椋铮睢。幔睿洹。穑颍铮穑澹颍簦椋澹蟆。铮妗。颍澹妫颍幔悖簦铮颍?ｈｉｇｈ?。澹睿簦颍铮穑?ａｌｌｏｙｓ [Ｊ] .Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ?。停幔簦澹颍椋幔欤蟆。牛睿纾椋睿澹澹颍椋睿?， 2022 ， 50 （ 3 ）： 33-42.

[30] 　 趙文天，葛文艷，劉桂濤，等.一種高W含量鎢合金的電弧熔煉方法： ＣＮ102492863Ａ ［Ｐ] .2012-06-13.

?。冢龋粒稀。住。?， ＧＥ?。住。?， ＬＩＵ　Ｇ?。?， ｅｔ?。幔?Ａｎ?。幔颍恪。恚澹欤簦椋睿纭?ｍｅｔｈｏｄ?。铮妫簦酰睿纾螅簦澹睢。幔欤欤铮?ｗｉｔｈ?。瑁椋纾琛。簦酰睿纾螅簦澹睢。悖铮睿簦澹睿?：ＣＮ102492863Ａ [Ｐ] .2012-06-13.

[31] 　 劉桂濤，劉凱，梁棟，等 . 一種高W含量鎢鋯合金的制備方法：ＣＮ105177332Ａ [Ｐ] .2015-12-23.

?。蹋桑铡。恰。?， ＬＩＵ?。?， ＬＩＡＮＧ?。?， ｅｔ?。幔?Ａ　ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ?。恚澹簦瑁铮洹。铮妫簦酰睿纾螅簦澹睢。椋颍悖铮睿椋酰怼。幔欤欤铮?ｗｉｔｈ?。瑁椋纾琛。簦酰睿纾螅簦澹睢。悖铮睿簦澹睿?：ＣＮ105177332Ａ [Ｐ] .2015-12-23.

[32] 　 劉凱，梁棟，朱曦光，等 . 真空自耗熔煉對鎢鋯合金顯微組織與力學(xué)性能的影響[Ｊ] .兵器材料科學(xué)與工程，2016 ， 39 （ 1 ）： 79-84.

　ＬＩＵ?。?， ＬＩＡＮＧ　Ｄ ， ＺＨＵ　Ｘ?。?， ｅｔ?。幔?ＭｉCrｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ?。幔睿洹。恚澹悖瑁幔睿椋悖幔臁。穑颍铮穑澹颍簦椋澹蟆。铮妗。?Zr?。幔欤欤铮。穑颍澹穑幔颍澹洹。猓?ｖａｃｕｕｍ?。悖铮睿螅酰恚幔猓欤濉。幔颍?－ｍｅｌｔｉｎｇ [Ｊ] .Ｏｒｄｎａｎｃｅ?。停幔簦澹颍椋幔臁。樱悖椋澹睿悖濉。幔睿洹。牛睿纾椋睿澹澹颍椋睿?，2016 ， 39（ 1 ）： 79-84.

[33] 　 徐芳，鄒東利，何立峰，等.Ｗ-Ｎｉ－ Fe合金微觀組織與沖擊性能研究[Ｊ] . 硬質(zhì)合金，2014 ， 31 （ 2 ）： 72-76.

?。兀铡。?， ＺＯＵ　Ｄ?。?， ＨＥ?。獭。?， ｅｔ?。幔?Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ?。铮睢。恚镃rｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄ　ｉMPaｃｔ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ?。铮妗。?Ｎｉ-Fe?。幔欤欤铮?[Ｊ] .Ｃｅｍｅｎｔｅｄ?。茫幔颍猓椋洌?，2014 ， 31 （ 2 ）： 72-76.

[34] 　 劉曉俊，任會蘭，寧建國 . 不同配比W／ Zr活性材料沖擊反應(yīng)實(shí)驗(yàn)研究[Ｊ] . 材料工程，2017 ， 45 （ 4 ）： 77-83.

?。蹋桑铡。亍。?， ＲＥＮ?。取。?， ＮＩＮＧ?。省。?Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ?。螅簦酰洌铮睢。镸Paｃｔ?。颍?－ｓｐｏｎｓｅ?。铮妗。?／ Zr?。颍澹幔悖簦椋觯濉。恚幔簦澹颍椋幔欤蟆。鳎椋簦琛。洌椋鍲eｒｅｎｔ?。穑颍铮穑铮颍簦椋铮睿?[Ｊ] .Ｊｏｕｒｎａｌ?。铮妗。停幔簦澹颍椋幔欤蟆。牛睿纾椋睿澹澹颍椋睿?， 2017 ， 45 （ 4 ）： 77-83.

[35] ?。蹋眨稀。?， ＷＡＮＧ?。?， ＪＩＡＮＧ?。?， ｅｔ　ａｌ.Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ?。螅簦酰洌?ｏｎ?。椋?－ｐａｃｔ-ｉｎｉｔｉａｔｅｄ?。悖瑁幔颍幔悖簦澹颍蟆。铮妗。?／ Zr　ｅｎｅｒｇｅｔｉｃ?。妫颍幔纾恚澹睿簦?［Ｊ] .Ｍａｔｅ －ｉａｌｓ?。?Ｄｅｓｉｇｎ ， 2015 ， 84 （ 5 ）： 72-78.

[36] 　 于洋 .93Ｗ-4.9Ｎｉ－ 2.1Fe 合金熱變形強(qiáng)化與微觀組織研究[Ｄ] .哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué)， 2005.

　ＹＵ?。?Ｓｔｕｄｙ　 ｏｎ　ｈｏｔ?。洌澹妫铮颍恚幔簦椋铮睢。螅簦颍澹睿纾簦瑁澹睿椋睿纭?ａｎｄ?。恚镃rｏｓｔｒｕｃ －ｔｕｒｅ?。铮妗?3Ｗ-4.9Ｎｉ-2.1Fe　ａｌｌｏｙ [Ｄ] .Ｈａｒｂｉｎ ： Ｈａｒｂｉｎ?。桑睿螅簦椋簦酰簦濉。铮妫裕澹悖瑁睿铮欤铮纾?， 2005.

[37] ?。疲铡。取。?， ＬＩＵ　Ｎ ， ＷＡＮＧ　Ａ?。?， ｅｔ?。幔?Ｈｉｇｈ-ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ?。洌澹妫铮颍恚?－ｔｉｏｎ?。猓澹瑁幔觯椋铮颍蟆。铮妗。?／ Zr?。猓幔螅澹洹。幔恚铮颍穑瑁铮酰蟆。椋睿簦澹颍穑澹睿澹簦颍幔簦椋睿纭?ｃｏｍ －ｐｏｓｉｔｅ [Ｊ] .Ｍａｔｅｒｉａｌｓ?。?Ｄｅｓｉｇｎ ，2014 ， 58 ： 182-186.

[38] 　 何降潤 . 穿燃含能破片侵徹靶板后的毀傷效能[Ｄ] . 太原：中北大學(xué)， 2021.

?。龋拧。省。?Ｔｈｅ?。洌幔恚幔纾濉。澹妫妫椋悖椋澹睿悖?ｏｆ?。穑澹睿澹簦颍幔簦椋睿纭?ｅｎｅｒｇｅｔｉｃ?。妫颍幔?－ｍｅｎｔｓ　ｐｅｎｅｔｒａｔｉｎｇ　 ｔａｒｇｅｔ?。穑欤幔簦?[Ｄ] .Ｔａｉｙｕａｎ ：Ｃｅｎｔｒａｌ?。危铮颍簦琛。眨睿?－ｖｅｒｓｉｔｙ ， 2021.

[39] 　 王樹山，李朝君，馬曉飛，等.鎢合金破片對屏蔽裝藥撞擊起爆的實(shí)驗(yàn)研究[Ｊ] . 兵工學(xué)報(bào)，2001 ， 22 （ 2 ）： 189-191.

?。祝粒危恰。印。?， ＬＩ　Ｃ?。?， ＭＡ?。亍。?， ｅｔ　ａｌ.Ａｎ?。澹穑澹颍椋恚澹睿簦幔臁。螅簦酰洌?ｏｎ　ｔｈｅｉｎｉｔｉａｔｉｏｎ?。铮妗。悖铮觯澹颍澹洹。悖瑁幔颍纾濉。镸Paｃｔｅｄ　ｂｙ　 ｔｕｎｇｓｔｅｎ?。幔欤欤铮?ｆｒａｇｍｅｎｔｓ[Ｊ] .Ａｃｔａ?。粒颍恚幔恚澹睿簦幔颍椋?， 2001 ， 22 （ 2 ）： 189-191.

[40] 　 陳偉，趙文天，王健，等.鎢鋯合金破片毀傷過程研究[Ｊ] .兵器材料科學(xué)與工程， 2009 ， 32 （ 2 ）：108-111.

?。茫龋牛巍。?， ＺＨＡＯ?。住。?， ＷＡＮＧ?。?， ｅｔ　ａｌ.Ｓｔｕｄｙ　 ｏｆ?。洌幔恚幔纾椋睿纾穑颍铮悖澹螅蟆。妫铮颉。?Zr　ａｌｌｏｙ　 ｆｒａｇｍｅｎｔ [Ｊ] .Ｏｒｄｎａｎｃｅ?。停幔簦澹颍椋幔臁。樱悖椋澹睿悖澹幔睿洹。牛睿纾椋睿澹澹颍椋睿?， 2009 ， 32 （ 2 ）： 108-111.

[41] 　 徐豫新，韓旭光，張宏亮，等 . 鎢鋯合金破片對鋼板屏蔽燃油的穿燃實(shí)驗(yàn)[Ｊ] .北京理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2013 ， 33 （ 2 ）： 199-202.

?。兀铡。佟。?， ＨＡＮ?。亍。?， ＺＨＡＮＧ?。取。?， ｅｔ　ａｌ.Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｔｉｏｎ?。铮妫簦酰睿纾螅簦澹?ｚｉｒｃｏｎｉｕｍ?。幔欤欤铮?ｆｒａｇｍｅｎｔ?。椋纾睿椋簦椋铮睢。妫酰澹臁。鳎椋簦琛。螅簦澹澹臁。穑欤幔簦澹螅瑁椋澹欤洌澹?[Ｊ] .Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ?。铮妗。拢澹椋辏椋睿纭?Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ?。铮妗。裕澹悖瑁睿铮欤铮纾?，2013 ， 33 （ 2 ）： 199-202.

[42] 　ＲＥＮ?。取。?， ＬＩＵ　Ｘ?。?， ＮＩＮＧ　Ｊ?。?ＩMPaｃｔ－ ｉｎｉｔｉａｔｅｄ?。猓澹瑁幔觯椋铮颉。幔睿洹。颍?－ａｃｔｉｏｎ?。恚澹悖瑁幔睿椋螅怼。铮妗。?／ Zr　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ?。鳎椋簦琛。樱龋校隆。螅澹簦酰?[Ｊ] .ＡＩＰＡｄｖａｎｃｅｓ ， 2016 ， 6 （ 11 ）： 115205.

[43] 　ＹＯＮＧ?。?， ＫＡＩ?。?Ｍｏｄｅｌｌｉｎｇ　 ｏｆ　ｄｙｎａｍｉｃ?。猓澹瑁幔觯椋铮酰颉。铮妗。悖铮頒rｅｔｅｍａｔｅｒｉａｌｓ　ｕｎｄｅｒ?。猓欤幔螅簟。欤铮幔洌椋睿?[Ｊ] .Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｊｏｕｒｎａｌ?。铮妗。樱铮欤椋洌螅Γ樱簦颍酰悖簦酰颍澹?， 2004 ， 41 （ 1 ）： 131-143.

[44] 　 張青艷.脆性材料在準(zhǔn)靜態(tài)和沖擊壓縮載荷作用下的動態(tài)碎裂過程[Ｄ] . 寧波：寧波大學(xué)，2019.

?。冢龋粒危恰。选。?Ｆｒａｇｍｅｎｔａｔｉｏｎｓ?。铮妗。猓颍椋簦簦欤濉。恚幔簦澹颍椋幔欤蟆。酰睿洌澹颉。瘢酰幔螅?－ｓｔａｔｉｃ　ａｎｄ?。洌睿幔恚椋恪。悖铮恚穑颍澹螅螅椋铮?[Ｄ] .Ｎｉｎｇｂｏ ： Ｎｉｎｇｂｏ?。眨睿椋觯澹颍螅椋簦?，2019.

[45] ?。遥牛巍。?， ＬＩＵ?。?， ＮＩＮＧ?。?ＭｉCrｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ?。幔睿洹。恚澹悖瑁幔睿椋悖幔臁。穑颍铮穑澹?－ｔｉｅｓ?。铮妗。?Zr　ｒｅａｃｔｉｖｅ?。恚幔簦澹颍椋幔欤?[Ｊ] .Ｍａｔｅｒｉａｌｓ?。樱悖椋澹睿悖濉。幔睿洹。牛睿纾?－ｎｅｅｒｉｎｇ ： Ａ ， 2016 ， 660 ： 205-212.

[46] ?。校粒蹋桑祝粒獭。?， ＲＡＭＥＳＨ　Ｋ?。?ＥｆFeｃｔ　ｏｆ　Crａｃｋ?。纾颍铮鳎簦琛。洌睿幔恚椋悖螅铮睢。簦瑁濉。颍幔簦?ｓｅｎｓｉｔｉｖｅ?。猓澹瑁幔觯椋铮颉。铮妗。瑁铮?ｐｒｅｓｓｅｄ?。猓铮颍铮睢。悖幔颍猓椋洌?[Ｊ] .ＳCrｉｐｔａ?。停幔簦澹颍椋幔欤椋?， 2007 ， 57 （ 6 ）： 481-484.

[47] 　 喬良 . 多功能含能結(jié)構(gòu)材料沖擊反應(yīng)與細(xì)觀特性關(guān)聯(lián)機(jī)制研究[Ｄ] .南京：南京理工大學(xué)， 2013.

　ＱＩＡＯ?。?Ｓｔｕｄｙ　 ｏｎ　ｔｈｅ?。澹鍲eｃｔｓ?。铮妗。恚澹螅铮螅悖幔欤濉。悖瑁幔颍幔悖簦澹颍椋螅簦椋恪。铮睿螅瑁铮悖搿。颍澹幔悖簦椋铮睢。猓澹瑁幔觯椋铮颉。铮妗。恚酰欤簦椋妫酰睿悖簦椋铮睿幔臁。澹睿澹颍纾澹簦椋恪。螅簦颍酰悖簦酰颍幔欤恚幔簦澹颍椋幔欤?[Ｄ] .Ｎａｎｊｉｎｇ ： Ｎａｎｊｉｎｇ　 Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　 ｏｆ?。樱悖椋澹睿悖濉。?Ｔｅｃｈｎｏ －ｌｏｇｙ ， 2013.

[48] ?。疲桑牛蹋摹。省。?Ｈｏｔ　ｓｐｏｔ?。椋纾睿椋簦椋铮睢。恚澹悖瑁幔睿椋螅恚蟆。妫铮颉。澹穑欤铮螅椋觯澹?[Ｊ] .Ａｃｃｏｕｎｔｓ　ｏｆ?。茫瑁澹恚椋悖幔臁。遥澹螅澹幔颍悖?， 1992 ， 25 （ 11 ）： 489-496.

[49] ?。茫希希校牛摇。浴。?Ｒｅｖｉｅｗ?。铮妗。椋颍悖铮睿椋酰?ｚｉｒｃａｌｏｙ?。穑颍铮穑瑁铮颍椋悖椋簦?[Ｒ] .Ｗａｓｈｉｎｇｔｏｎ ： Ｒｏｃｋｗｅｌｌ?。桑睿簦澹颍睿幔簦椋铮睿幔?， 1984.

[50] ?。拢粒模桑希蹋痢。?， ＤＲＥＩＺＩＮ　Ｅ?。?Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ?。铮妗。恚镃rｏｎ-ｓｉｚｅｄ?。穑幔颍簦?－ｃｌｅｓ?。铮妗。簦椋簦幔睿椋酰怼。幔睿洹。椋颍悖铮睿椋酰?[Ｊ] .Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ?。铮妗。簦瑁濉。茫铮恚猓酰螅簦椋铮睿桑睿螅簦椋簦酰簦?， 2013 ， 34 （ 2 ）： 2237-2243.

[51] ?。冢龋粒危恰。亍。?， ＳＨＩ?。痢。?， ＱＩＡＯ　Ｌ ， ｅｔ　ａｌ.Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ?。螅簦酰洌?ｏｎｉMPaｃｔ-ｉｎｉｔｉａｔｅｄ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｓ?。铮妗。恚酰欤簦椋妫酰睿悖簦椋铮睿幔臁。澹睿澹颍纾澹簦椋恪。螅簦颍酰悖簦酰颍幔欤恚幔簦澹颍椋幔欤?[Ｊ] .Ｊｏｕｒｎａｌ?。铮妗。粒穑穑欤椋澹洹。校瑁螅椋悖?， 2013 ， 113 ： 083508.

[52] 　 張度寶，汪濤，魚銀虎，等.Ｎｉ-Ａｌ含能結(jié)構(gòu)材料沖擊釋能行為研究[Ｊ] .稀有金屬，2017 ， 41 （ 1 ）： 40-44.

?。冢龋粒危恰。摹。?， ＷＡＮＧ　Ｔ ， ＹＵ　Ｙ?。?， ｅｔ?。幔?ＩMPaｃｔ?。澹睿澹颍纾?ｒｅｌｅａｓｅｂｅｈａｖｉｏｒｓ?。铮妗。危?Ａｌ?。澹睿澹颍纾澹簦椋恪。螅簦颍酰悖簦酰颍幔臁。恚幔簦澹颍椋幔?[Ｊ] .ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌ　ｏｆ?。遥幔颍濉。停澹簦幔欤?， 2017 ， 41 （ 1 ）： 40-44.

[53] ?。祝粒危恰。?， ＺＨＥＮＧ?。?， ＹＵ?。?， ｅｔ　ａｌ.ＩMPaｃｔ－ ｉｎｄｕｃｅｄ?。椋睿椋簦椋幔簦椋铮睢。幔睿洌澹睿澹颍纾?ｒｅｌｅａｓｅ?。猓澹瑁幔觯椋铮颉。铮妗。颍澹幔悖簦椋觯濉。恚幔簦澹颍椋幔欤骩Ｊ] .Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ?。粒穑?－ｌｉｅｄ?。校瑁螅椋悖?， 2011 ， 110 （ 7 ）： 074904.

[54] ?。蹋桑铡。?， ＬＩＵ?。?， ＣＨＥＮ?。?， ｅｔ?。幔?Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｒｅｓｅａｒｃｈ?。铮睢。椋纾睿?－ｔｉｎｇ　 ｔｈｅ?。幔觯椋幔簦椋铮睢。耄澹颍铮螅澹睿濉。猓?Zr?。颍澹幔悖簦椋觯濉。妫颍幔纾恚澹睿?[Ｊ] .Ｊｏｕｒｎａｌｏｆ?。校瑁螅椋悖?： ＣｏｎFeｒｅｎｃｅ?。樱澹颍椋澹?， 2021 ， 1855 （ 1 ）： 012040.

[55] 　 徐光澤，張良，張興高，等 . 活性破片侵徹 Ｑ235 鋼靶穿燃后效實(shí)驗(yàn)研究[Ｊ] .火工品，2021 （ 2 ）： 19-22.

?。兀铡。恰。?， ＺＨＡＮＧ?。?， ＺＨＡＮＧ?。亍。?， ｅｔ?。幔?Ｓｔｕｄｙ　 ｏｎ?。幔妫簦澹颍澹鍲eｃｔ　ｏｆｐｅｎｅｔｒａｔｉｎｇ　 Ｑ235ｓｔｅｅｌ?。猓?ｒｅａｃｔｉｖｅ　ｆｒａｇｍｅｎｔ ［Ｊ] .Ｉｎｉｔｉａｔｏｒｓ?。Γ校?－ｒｏｔｅｃｈｎｉｃｓ ， 2021 （ 2 ）： 19-22.

[56] 　ＷＩＥＳＮＥＲ?。谩。?， ＨＡＹＥＳ　Ｂ ， ＳＭＩＴＨ　Ｓ?。?， ｅｔ?。幔?Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ?。椋睿簦铮簦瑁濉。恚澹悖瑁幔睿椋悖蟆。铮妗rａｃｋ?。幔颍颍澹螅簟。椋睢。欤幔颍纾濉。穑欤幔簦澹蟆。铮妗?.5％Ｎｉ?。裕停茫校螅簦澹澹?[Ｊ] .Ｆａｔｉｇｕｅ　＆ Ｆｒａｃｔｕｒｅ?。铮妗。牛睿纾椋睿澹澹颍椋睿纭?Ｍａｔｅｒｉａｌｓ?。?Ｓｔｒｕｃ －ｔｕｒｅｓ ， 2010 ， 17 （ 2 ）： 221-233.

[57] ?。祝粒危恰。獭。?， ＪＩＡＮＧ?。省。?， ＬＩ　Ｍ ， ｅｔ?。幔?Ｉｍｐｒｏｖｉｎｇ　 ｔｈｅ?。洌幔恚幔纾濉。穑?－ｔｅｎｔｉａｌ?。铮妗。?Zr?。颍澹幔悖簦椋觯濉。螅簦颍酰悖簦酰颍濉。恚幔簦澹颍椋幔臁。酰睿洌澹颉。澹簦颍澹恚濉。欤铮幔洌椋睿纾悖铮睿洌椋簦椋铮?[Ｊ] .ＤｅFeｎｃｅ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ， 2021 ， 17 （ 2 ）： 467-477.

[58] 　 束慶海，石艷松，呂席卷，等.含強(qiáng)韌外層及脆性內(nèi)層的復(fù)合含能破片及其制備方法： ＣＮ113649579Ａ [Ｐ] .2021-11-16.

?。樱龋铡。选。?， ＳＨＩ　Ｙ?。?， ＬＹＵ?。亍。?， ｅｔ?。幔?Ａｎ?。澹睿澹颍纾澹簦椋恪。妫颍幔纾恚澹睿簦螅鳎椋簦琛。螅簦颍铮睿纭?ａｎｄ?。洌酰悖簦椋欤濉。铮酰簦澹颉。欤幔澹颉。幔睿洹。猓颍椋簦簦欤濉。椋睿睿澹颉。欤幔澹颉。幔睿洹。椋簦螅穑颍澹穑幔颍幔簦椋铮睢。恚澹簦瑁铮?： ＣＮ113649579Ａ [Ｐ] .2021-11-16.

[59] ?。兀桑危恰。獭。?， ＬＩＵ?。亍。?， ＣＡＯ?。凇。?， ｅｔ　ａｌ.ＥｆFeｃｔ?。铮妗。椋頒rｅａｓｉｎｇ　 Ｔｉｃｏｎｔｅｎｔ?。铮睢。簦瑁濉。穑瑁幔螅?， ｉｎｔｅｒｆａｃｅ ， ｄｙｎａｍｉｃ?。恚澹悖瑁幔睿椋悖幔臁。穑颍铮穑澹颍簦椋澹螅幔睿洹。猓幔欤欤椋螅簦椋恪。穑澹颍妫铮颍恚幔睿悖濉。铮妗。?Ｔｉ-Zr　ａｌｌｏｙｓ [Ｊ] .Ｍａｔｅｒｉａｌｓ?。樱悖椋澹睿悖澹幔睿洹。牛睿纾椋睿澹澹颍椋睿?： Ａ ， 2022 ， 831 ： 142196.

[60] ?。兀桑危恰。?， ＬＩＵ?。?， ＨＥ?。?， ｅｔ?。幔?Ｓｔｕｄｙ　 ｏｎ?。穑澹睿澹簦颍幔簦椋铮睢。穑澹颍妫铮颍恚幔睿悖澹铮妗r-Ｔｉ-Ｗ?。幔欤欤铮蟆。酰睿洌澹颉。瑁椋纾琛。螅穑澹澹洹。镸Paｃｔｉｎｇ?。穑颍铮悖澹螅?[Ｊ] .Ｊｏｕｒ －ｎａｌ?。铮妗。校瑁螅椋悖?： ＣｏｎFeｒｅｎｃｅ　Ｓｅｒｉｅｓ ， 2021 ， 1965 （ 1 ）： 012109.

[61] 　ＬＩＵ?。?， ＳＨＩ　Ａ ， ＤＵ?。?， ｅｔ?。幔?Ｈｙｐｅｒｖｅｌｏｃｉｔｙ?。穑澹睿澹簦颍幔簦椋铮睢。猓澹瑁幔觯椋铮颍幔睿洹。妫椋颍澹猓幔欤臁。颍幔洌椋幔簦椋铮睢。悖瑁幔颍幔悖簦澹颍椋螅簦椋悖蟆。铮妗。簦酰睿纾螅簦澹?ｚｉｒｃｏｎｉｕｍ　ｒｅａｃ －ｔｉｖｅ?。穑颍铮辏澹悖簦椋欤?[Ｊ] .Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｊｏｕｒｎａｌ?。铮妗。蒑Paｃｔ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ，2022 ， 171 ： 104390.

[62] 　 王璐瑤，蔣建偉，李梅，等 . 鎢鋯鉿活性合金破片沖擊釋能行為實(shí)驗(yàn)研究[Ｊ] .兵工學(xué)報(bào)，2019 ， 40 （ 8 ）： 1603-1610.

?。祝粒危恰。獭。?， ＪＩＡＮＧ?。省。?， ＬＩ?。?， ｅｔ?。幔?Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｒｅｓｅａｒｃｈ?。铮睿澹睿澹颍纾?ｒｅｌｅａｓｅ?。猓澹瑁幔觯椋铮颉。铮妗。?／Zr／ Ｈｆ?。幔欤欤铮?ｆｒａｇｍｅｎｔ [Ｊ] .Ａｃｔａ?。粒颍恚幔恚澹睿簦幔颍椋?， 2019 ， 40 （ 8 ）： 1603-1610.

[63] ?。祝桑蹋樱希巍。摹。?， ＳＴＯＬＴＺＦＵＳ?。省。?Ｍｅｔａｌｓ?。妫欤幔恚恚幔猓椋欤椋簦?： ｒｅｖｉｅｗａｎｄ?。恚铮洌澹臁。幔睿幔欤螅椋?[Ｊ] .ＡＳＴＭ?。樱穑澹悖椋幔臁。裕澹悖瑁睿椋悖幔臁。校酰猓欤椋悖幔簦椋铮?，2000 ， 9 ： 469.

[64] ?。龋牛遥裕冢拢牛遥恰。?， ＺＬＯＣＨＯＷＥＲ　Ｉ?。?， ＣＡＳＨＳＨＤＯＬＬＡＲ?。恕。?Ｍｅｔａｌ?。洌酰螅簟。悖铮恚猓酰螅簦椋铮?： ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ?。欤椋恚椋簦?， ｐｒｅｓｓｕｒｅｓ ， ａｎｄ?。簦澹恚穑?－ｒａｔｕｒｅｓ [Ｊ] .Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ　ｏｎ?。茫铮恚猓酰螅簦椋铮?， 1992 ， 24 （ 1 ）： 1827-1835.

[65] 　ＫＷＯＮ?。佟。?， ＧＲＯＭＯＶ?。痢。?， ＩＬＹＩＮ?。痢。?， ｅｔ?。幔?Feａｔｕｒｅｓ?。铮妗。穑?－ｓｓｉｖａｔｉｏｎ ， ｏｘｉｄａｔｉｏｎ?。幔睿洹。悖铮恚猓酰螅簦椋铮睢。铮妗。簦酰睿纾螅簦澹睢。睿幔睿铮穑铮鳎洌澹颍蟆。猓幔椋?[Ｊ] .Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ?。剩铮酰颍睿幔臁。铮妗。遥澹妫颍幔悖簦铮颍?Ｍｅｔａｌｓ?。幔睿洹。龋幔颍洹。停?－ｔｅｒｉａｌｓ ， 2005 ， 22 （ 6 ）： 235-241.

[66] ?。茫希郑牛遥模桑蹋獭。痢。?， ＤＥＬＡＮＥＹ　Ｃ ， ＪＥＮＮＲＩＣＨ?。?， ｅｔ　ａｌ.Ｔｕｎｇ －ｓｔｅｎ?。悖铮恚猓酰螅簦椋铮睢。椋睢。澹穑欤铮螅椋觯澹欤?ｉｎｉｔｉａｔｅｄ　Ｗ ／ Zr?。恚澹悖瑁幔睿椋悖幔臁。幔欤欤铮骩Ｊ] .Ｊｏｕｒｎａｌ?。铮妗。牛睿澹颍纾澹簦椋恪。停幔簦澹颍椋幔欤?， 2014 ， 32 ： 135-145.

[67] ?。龋粒樱裕桑危牵印。摹。?， ＳＣＨＯＥＮＩＴＺ?。?， ＤＲＥＩＺＩＮ　Ｅ?。?Ｈｉｇｈ　ｄｅｎｓｉｔｙｒｅａｃｔｉｖｅ?。悖铮恚穑铮螅椋簦濉。穑铮鳎洌澹颍?[Ｊ] .Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ?。粒欤欤铮蟆。?Ｃｏｍ －ｐｏｕｎｄｓ ， 2017 ， 735 ： 1863-1870.

[68] 　ＬＩ?。?， ＹＵ?。?， ＺＨＡＮＧ?。亍。?， ｅｔ?。幔?Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ?。幔睿洹。穑颍铮穑澹颍簦椋澹蟆。铮妗。祝?Ａｌ ） ａｌｌｏｙ?。穑铮鳎洌澹颍?[Ｊ] .Ｊｏｕｒｎａｌ?。铮妗。校瑁螅椋悖?： ＣｏｎFeｒｅｎｃｅ?。樱澹颍椋澹?，2020 ， 1507 ： 022008.

[69] 　 趙孔勛，劉澤人，張周然，等.機(jī)械合金化對 ＷZrＺｎ合金沖擊反應(yīng)特性的影響[Ｊ] . 稀有金屬材料與工程，2023 ， 52 （ 3 ）： 999-1006.

?。冢龋粒稀。恕。?， ＬＩＵ?。凇。?， ＺＨＡＮＧ?。凇。?， ｅｔ　ａｌ.ＥｆFeｃｔ?。铮妗。恚澹悖瑁幔睿椋悖幔欤幔欤欤铮椋睿纭?ｏｎ?。镸Paｃｔ　ｉｎｉｔｉａｔｅｄ?。颍澹幔悖簦椋铮睢。悖瑁幔颍幔悖簦澹颍椋螅簦椋悖蟆。铮妗。譠rＺｎａｌｌｏｙ [Ｊ] .Ｒａｒｅ?。停澹簦幔臁。停幔簦澹颍椋幔欤蟆。幔睿洹。牛睿纾椋睿澹澹颍椋睿?， 2023 ， 52 （ 3 ）：999-1006.

基金項(xiàng)目：國家自然科學(xué)基金（ 11972372 ， Ｕ20Ａ20231 ）

收稿日期： 2023-02-21 ；修訂日期：2023-05-11

通訊作者：李順（ 1981 —），男，教授，博士，研究方向?yàn)榻饘倩鶑?fù)合材料及含能結(jié)構(gòu)材料，聯(lián)系地址：湖南省長沙市開福區(qū)東風(fēng)路街道德雅路109 號國 防 科 技 大 學(xué) 空 天 科 學(xué) 學(xué) 院 材 料 科 學(xué) 與 工 程 系 （ 410073 ），Ｅ-ｍａｉｌ ： ｌｉｎｕｄｔ＠163.ｃｏｍ ；唐宇（ 1983 —），男，教授，博士，研究方向?yàn)楦哽睾辖鸺捌湮淦骰瘧?yīng)用，聯(lián)系地址：湖南省長沙市開福區(qū)東風(fēng)路街道德雅路109號國防科技大學(xué)空天科學(xué)學(xué)院材料科學(xué)與工程系（ 410073 ），Ｅ-ｍａｉｌ ： ｔａｎｇｙｕ16＠ｎｕｄｔ.ｅｄｕ.ｃｎ